• Главная
  • О нас
  • Новости
  • Продукция и услуги
    • Строительные материалы и ЖБИ
    • Услуги строительной техники
    • Прайс-лист
  • Контакты
  • Заказать online
  • Полезная информация

ГлавнаяРазноеШирина раскрытия трещин в бетоне

5.2. Какую ширину раскрытия нормальных трещин в изгибаемых конструкциях следует считать опасной? Ширина раскрытия трещин в бетоне


Лекция 19

(продолжение)

1. Ширина раскрытия трещин, нормальных к оси элементов

Расчет по раскрытию трещин.

Ширина раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, представляет собой разность удлинений арматуры и растянутого бетона на участке между трещинами длиной , т.е.

Средней деформацией растянутого бетона как величиной малой в сравнении со средней деформацией растянутой арматурыобычно пренебрегают и принимают

или

Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента acrc, мм опреде­ляют по формуле 144 СНиП 2.03.01-84* :

 

где коэффициент учета различных видов нагрузок;

коэффициент, зависящий от вида и профиля продольной растянутой арматуры;

коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки;

напряжения в продольной арматуре или приращение напряжений после погашения обжатия в растянутой арматуре;

— коэффициент армирования сечения, прини­маемый равным отношению площади сече­ния арматурыAsк площади сечения бетона (при рабочей высотеh0и без учета сжатых свесов полок),

d— диаметр арматуры, мм.

Шаг трещин определяется их условия разности усилий в арматуре в трещине и между трещинами силами сцепления:

, гдеа– периметр арматурных стержней.

Существует 3 категории трещиностойкости:

  1. Трещины не допустимы;

  2. Трещины допустимы непродолжительные (acrc2) с последующим закрытием.

При сумме постоянной и длительно действующих нагрузок g+gдлит– трещин быть не должно, при добавлении к этой сумме кратковременной нагрузкиgкрат– трещины открываются. Как только нагрузкуgкратубирают, трещины закрываются (склеиваются).

  1. Трещины допускаются непродолжительные (acrc2)и продолжительные (acrc1).

При сумме постоянной и длительно действующих нагрузок g+gдлит– трещин допускаются ограниченной шириныacrc1, при добавлении к этой сумме кратковременной нагрузкиgкрат– образуются трещиныacrc2.

Расчет по закрытию трещин.

Закрытие трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента, должно быть обеспечено в предварительно напряженных конструкциях, отвечающих требованиям 2-*й категории трещиностойкости. Это обусловлено тем, что для коррозии арматуры наиболее опасно продолжительное раскрытие трещин.

Для надежного закрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, должно соблюдаться 2 условия:

1. ,

где предварительное напряжение в арматуре с учетом всех потерь;приращение растягивающего напряжения в арматуре от действия внешних нагрузок.

2. сечение с трещиной в растянутой зоне при постоянной и длительной нагрузках должно оставаться обжатым с нормальными напряжениями на растягиваемой внешними нагрузками грани .

Если нет преднапряжения, то расчет ведут по 3 категории трещиностойкости.

РАСЧЕТ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ (ПРОГИБАМ)

1. Определение кривизны железобетонного элемента

Расчет перемещений железобетонных элементов – прогибов и углов поворота – связан с определением кривизны оси при изгибе или с определением жесткости элементов. По длине железобетонного элемента в зависимости от вида нагрузки и характера напряженного состояния могут быть участки без трещин (или участки, где трещины закрыты) и участки, где в растянутой зоне есть трещины. Элементы, или участки элементов не имеют трещин в растянутой зоне, если при действии постоянных, длительных и краковременных нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузкетрещины не образуются.

Определение кривизны железобетонных элементов на участках без трещин в растянутой зоне.

На участках, где не образуются нормаль­ные к продольной оси трещины, полная величина кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов определяется по формуле (155) СНиП 2.03.01-84*

 

где— кривизна от действия кратковременных  нагрузок, опреде­ляемых согласно указаниям п. 1.12* СНиП 2.03.01-84*.

  — кривизна от действия постоянных и длительных временных нагрузок (без учета усилияР).

       

где М — момент от соответствующей внешней нагрузки  (кратковременной, дли­тельной) относительно оси, нормаль­ной к плоскости действия изгибаю­щего момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения;

φb1— коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона.

φb2 —коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона на де­формации элемента без трещин.

— кривизна, обусловленная выгибом элемента от кратковременного дейст­вия усилия предварительного обжа­тияР

 

— кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползу­чести бетона от усилия предваритель­ного обжатия

здесь εb, ε’b —относительные деформации бетона, вызванные его усадкой и ползу­честью от усилия предварительного обжатия и определяемые соответственно на уровне центра тяжести рас­тянутой продольной арматуры и крайнего сжатого волокна бетона по формулам:

 

    

σb– принимается численно равным сум­ме потерь предварительного напряжения от быстронатекающей ползучести, усадки бетона, т.е.;

σ’b— принимается для напрягаемой арматуры на уровне край­него сжатого волокна бетона.

Для элементов без предварительного напряжения значения кривизны  и принимают равными нулю.

Определение кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне. На участках, где образуются нормальные к продольной оси элемента трещины в стадии II ,общее деформированное состояние определяют средними деформациями растянутой арматуры , средними деформациями бетона сжатой зоныи средним положением нейтральной оси с радиусом кривизныr.

Из подобия треугольников на рисунке 19.1 получаем:

следовательно

учитывая, что , получаем:

Учитывая свесы полок для таврового сечения коэффициентом (), получаем:

В общем случае на участках, где в растянутой зоне образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, кривизна изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при е0,tot =0,8h0 элементов прямоугольного, таврового и двутавро­вого (коробчатого) сечений должна определяться по формуле:

Ntot – равнодействующая продольной силыN и усилия предварительного обжатияР (при внецентренном растяжении силаNпринимается со знаком „минус").

Для элементов, выполняемых без предваритель­ного напряжения арматуры, усилие Рдопускается принимать равным нулю.

Значение ξ вычисляется по формуле (161) СНиП 2.03.01 –84*.

Полная кривизна для участка с трещи­нами в растянутой зоне должна определяться по формуле (170) СНиП 2.03.01 –84*.

 

 

 

где — кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую про­изводится расчет по деформациям;

— кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;

— кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагру­зок;

— кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного об­жатия.

Если значения иоказываются отрица­тельными, то они принимаются равными нулю.

2. Определение прогибов

Прогиб fm, обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле (171) СНиП 2.03.01 –84*.

где – изгибающий момент в сечении х от дей­ствия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении х по длине пролета, для которого определяется прогиб;

— полная кривизна элемента в сечениихот нагрузки, при которой определяется прогиб; значенияопределяются по формулам (155) и (170) соответствен­но для участков без трещин и с трещинами; знакпринимается в соответст­вии с эпюрой кривизны.

Для изгибаемых элементов постоянного сечения без предварительного напряжения арматуры, имею­щих трещины, на каждом участке, в пределах ко­торого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напря­женного сечения, принимая ее для остальных сече­ний такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента.

Для изгибаемых элементов при < 10 необходимо учитывать влияние поперечных сил на их прогиб. В этом случае полный прогибftotравен сумме прогибов, обусловленных соответственно деформацией изгибаfmи деформацией сдвигаfq.

6

studfiles.net

3.5 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси

Расчет по раскрытию трещин производится из условия

–ширина раскрытия трещины от действия внешней нагрузки;

–предельно допустимая ширина раскрытия трещин.

Для арматуры классов А240-А600, В500С величина составляет:

0.3 мм – при продолжительном раскрытии трещин; 0.4 мм – при непродолжительном раскрытии трещин.

Ширину раскрытия нормальных трещин определяют по формуле

где: – напряжение в продольной растянутой арматуре в нормально сечении с трещиной от соответствующей внешней нагрузки;- базовое расстояние между смежными нормальными трещинами;– коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами;

–коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки, принимаемый равным: 1,0 – при непродолжительном действии нагрузки и 1.4 – при продолжительном действии нагрузки.

–коэффициент, учитывающий профиль арматуры и равный:

– для арматуры периодического профиля и канатной.

–коэффициент, учитывающий вид напряженного состояния и для изгибаемых элементов принимаемый равным .

Для прямоугольных, тавровых и двутавровых сечений, значение допускается определять по формуле:

где z – плечо внутренней пары сил, равное , а коэффициентопределяется в зависимости от следующих параметров:

Получаем:

Коэффициент принимаем равным

Тогда:

По приложению 20 определяем:

С целью недопущения чрезмерных пластических деформаций в продольной рабочей арматуре, напряжения в ней не должны превышать (, где- величина предварительного напряжения арматуры с учетом полных потерь, т.е.:

Как видим, полученное значение удовлетворяет установленному ограничению.

Ширину раскрытия трещин принимают:

- при продолжительном раскрытии

- при непродолжительном раскрытии

Где: - ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;

- ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок;

- ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

Значение базового расстояния между трещинами определяется по формуле:

- площадь сечения растянутой арматуры.

–площадь сечения растянутого бетона, равная:

где: – высота растянутой зоны, которую для прямоугольных, тавровых и двутавровых сечений допускается принимать по формуле:.

Поправочный коэффициент учитывает неупругие деформации растянутого бетона и для двутавровых сечений принимается равным 0.95. Значение– есть высота растянутой зоны бетона, определяется как для упругого материала по приведенному сечению по формуле:

Тогда

Значение принимается равным площади сечения при ее высоте в пределах не менее 2а и не более 0.5h, т.е. не менее

и не более

Следовательно, принимаем Тогда

Окончательно принимаем 40см.

Поскольку изгибающий момент от постоянной и временной длительной нормативной нагрузок =, то приращение напряжений в продольной рабочей арматуре от внешней нагрузки будет меньше нуля. В этом случае следуети определять только ширину раскрытия трещинот непродолжительного действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок при

Это значение необходимо сопоставить с предельно допустимой шириной раскрытия трещин принимаемой изусловия обеспечения сохранности арматуры при непродолжительном раскрытии:

studfiles.net

Ширина допускаемого кратковременного раскрытия трещин в бетоне и величина защитного слоя

Для напрягаемой арматуры классов А-I, А-II, А-III, В-I, Вр-I длительное раскрытие трещин при нормативной нагрузке допускается в пределах 0,15 мм для слабоагрессивной среды, 0,10 для среднеагрессивной и 0,05 для сильноагрессивной среды. Ширина допускаемого кратковременного раскрытия трещин дополнительно увеличивается на 0,05 мм. Для напрягаемой арматуры классов А-IV, А-IIв, А-IIIв в железобетонных конструкциях, предназначаемых для эксплуатации в газовой слабоагрессивной среде, раскрытие трещин в бетоне при нормативной длительной нагрузке допускается в пределах 0,1 мм; среднеагрессивной - 0,05. В сильноагрессивной среде - не допускается вовсе. При кратковременных   нормативных   нагрузках   ширина   раскрытия трещин может быть на 0,05 мм больше ширины трещин для длительной нормативной нагрузки. Арматурную сталь классов А-V, Ат-IV, Ат-V, Ат-VI в железобетонных конструкциях не допускается применять в жидкой сильноагрессивной среде. В слабоагрессивной жидкой среде конструкции с напрягаемой арматурой этих классов не должны иметь трещин при длительных нормативных  нагрузках, а  при кратковременных  раскрытие трещин  не должно превышать 0,1 мм. Это же условие распространяется на арматуру классов В-II  и Вр-II. Эта арматурная сталь может быть применена  в  конструкциях,  эксплуатируемых  в  жидкой среднеагрессивной среде, при этом максимальное раскрытие трещин при кратковременной нормативной нагрузке не должно превышать 0,05 мм. В слабоагрессивной среде для оцинкованной арматурной   стали классов   А-I, А-II, А-III, А-IV, В-I, Вр-I, А-IIв, А-IIIв, В-II, Вр-II разрешается устраивать защитный слой из бетона    нормальной    плотности.     В    сильноагрессивной    среде минимальная толщина защитного слоя из особо плотного бетона должна быть не менее 35 мм. В железобетонных конструкциях, на которых состояние защитного слоя не может быть проконтролировано, например в сваях, фундаментах, минимальная толщина защитного слоя бетона должна быть на 5 мм больше. Толщина защитного слоя монолитного железобетонного фундамента для нижней арматуры увеличивается на 15 мм. Если под фундамент не предусматривается подготовка, толщина защитного слоя для нижней арматуры фундамента должна быть не менее 80 мм.

Торцы стержней арматурных каркасов должны иметь защитный слой бетона не менее 10 мм. В предварительно напряженных конструкциях натяжение арматуры следует предусматривать на упоры. Арматура в виде пучков или прядей не должна предусматриваться в конструкциях с каналами и пазами с последующим замоноличиванием или инъецированием при работе в условиях средне- и сильноагрессивной среды. В слабоагрессивной среде напрягаемая арматура может располагаться в каналах и пазах, однако в этом случае она до момента замоноличивания должна защищаться от загрязнения и увлажнения. При длительном интервале времени до момента замоноличивания арматуры каналы следует продувать сухим воздухом или заполнять ингибиторами коррозии.

svaika.ru

5.2. Какую ширину раскрытия нормальных трещин в изгибаемых конструкциях следует считать опасной?

В нормах проектирования мак­симально допустимая ширина про­должительного раскрытия трещин для конструкций, эксплуатируемых в обычных условиях, принята равной 0,3 мм. В некоторых справочниках эта величина рассматривается и как граница, за которой наступает ава­рийное состояние конструктивных элементов. Такой подход в корне неверен в силу следующих причин.

Во-первых, указанная ширина раскрытия трещин допустима толь­ко для арматуры не выше класса А-IV, для арматуры более высоких клас­сов она уменьшается до 0,2 и даже до 0,1 мм. Во-вторых, изгибаемые конструкции могут быть "слабо", "нормально" или "сильно" армиро­ванными (см. главу 3). В "сильно" армированных ("переармированных") сечениях разрушение сжатой зоны бетона происходит при сравнитель­но небольших напряжениях в про­дольной растянутой арматуре, ког­да и трещины раскрываются незна­чительно. Поэтому даже небольшая, всего 0,1 мм, ширина раскрытия трещин может быть симптомом опас­ного состояния таких конструкций. В-третьих, ширина раскрытия тре­щин по расчету часто оказывается намного меньше допустимой. Быва­ет даже, что по расчету трещины вообще не образуются (чаще все­го, у преднапряженных конструкций). И в этом случае небольшая шири­на раскрытия трещин у эксплуати­руемой конструкции может оказаться опасной.

Отсюда следует, что ширина опасного раскрытия трещин требу­ет индивидуальной оценки. Однако в любом случае само наличие за­метных трещин уже является серь­езным поводом для тщательного об­следования конструкций.

5.3. Какую величину прогиба следует считать опасной?

Здесь также нет шаблона. Не­большие прогибы вполне могут ха­рактеризовать перегрузку таких кон­струкций, у которых сечение "силь­но" армировано, а также многих преднапряженных конструкций, ко­торые при изготовлении получили обратный выгиб. В то же время, су­ществует и некоторое общее пра­вило: чем больше погонная жест­кость конструкции (а проще говоря, чем больше отношение высоты се­чения к пролету), тем меньше у нее прогиб, следовательно, и небольшая величина прогиба может оказаться для конструкции опасной.

С другой стороны, иногда даже большие прогибы никакой опаснос­ти не представляют. Такие случаи встречаются при некачественном изготовлении монолитных конструк­ций, когда опалубка из-за недоста­точной собственной жесткости про­висла под тяжестью свежеуложенного бетона.

5.4. Каковы симптомы пере­грузки опорных участков балок и плит?

Основными симптомами являют­ся наклонные трещины в опорных участках. При некотором внешнем сходстве, причина их образования может быть разной. Трещины в стен­ках тавровых и двутавровых балок часто являются признаком начала раздавливания бетона от действия главных сжимающих напряжений (рис. 36, а). Трещины, выходящие на нижнюю грань, обычно указывают на недостаточное поперечное ар­мирование (рис. 36, б). Похожие тре­щины образуются и тогда, когда выдергивается напрягаемая армату­ра, — это состояние опорных участ­ков является наиболее опасным и требует немедленного принятия противоаварийных мер, а затем серь­езного усиления. Труднее всего бы­вает обнаружить симптомы перегруз­ки опорных участков пустотных плит, поскольку их боковые поверхности недоступны для осмотра. Что каса­ется сплошных плит, то аварийное состояние опорных участков у них встречается крайне редко, за ис­ключением случаев, когда плиты работают на продавливание (фундаментные плиты, плиты безригельных перекрытий и т. п.).

studfiles.net

Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента. Предельно допустимые значения ширины раскрытия трещин.

При определении ширины раскрытия трещин расчетные методы, включенные в нормы по проектированию жбк базируются на предпосылках и допущениях :

А) в общем случае ширина раскрытия трещин принимается равной средним деформациям продольной растянутой арматуры на участке между трещинами, умноженным на среднее расстояние между трещинами.

Б) среднее расстояние между трещинами следует определять из условия, по которому разность усилий в растянутой арматуре в сечении с трещиной и в сечении по середине участка между трещинами уравновешиваются силами сцепления арматуры с бетоном. При этом разность усилий в арматуре на этом участке принимается равной усилию, воспринимаемому растянутым бетоном перед образованием трещин. В районе образовавшейся трещины наблюдается релаксация напряжений в бетоне.

В) деформации растянутой арматуры в сечении с трещиной определяются в общем случае из системы расчетных уравнений деформационной модели жбк по заданным значениям изгибающих моментов и продольных сил от соотв комбинации нагрузок.

Г) деформ растянутой арматуры допускается определять из упругого расчета сечения с трещиной, принимая условно упругую работу бетона с приведенным модулем упругости и упругую работу арматуры со своим модулем упругости

Д) для изгибаемых элементов прямоуг, таврового и двутаврового сечений с арматурой сосредоточенной у растянутой и сжатой граней элемента, определение деформаций растянутой арматуры в сечении с трещиной допускается производить по упрощенной схеме, рассматривая жбэ в виде сжатого пояса арматуры с равномерным распределением напряжений по высоте сжатого и растянутого поясов.

Расчетная ширина раскрытия трещин: , где - расчетная ширина раскрытия трещин, - среднее расстояние между трещинами, - средние относит деформ арматуры, определяемые при соотв комбинации нагрузок, - коэфф, учитыв отношение расчетной ширины раскрытия трещин к средней

Усилия трещинообразования допускается определять по упрощенным зависимостям как для бетонного сечения по формулам: Mcr=fctm*Wc, Ncr=fctm*Act, где fctm – средняя прочность бетона на осевое растяжение, Wc и Ас – соотв момент сопротивления и площадь бетонного сечения.

 

Похожие статьи:

poznayka.org

Ширина раскрытия трещин в ЖБК

Уроки по LIRA SAPR. Жмите>>>

Расчёт железобетонных конструкций в Excel Ширина раскрытия трещин в ЖБК Как я приобретал опыт в проектировании ЖБК Расчёт монолитного ребристого перекрытия

Допустимая ширина раскрытия трещин в железобетонных конструкциях определяется по таблицам Ж.3, Ж.4 СП 28.13330.2012.

Excel-файл по расчёту железобетонных конструкций с учётом трещин можно скачать здесь.

Screenshot_1

Screenshot_2

 

Поделиться с друзьями этой статьей Алексей Каманин

Другие уроки по теме

Перекрытия в автокаде

Уроки по LIRA SAPR. Жмите>>> Многопустотные плиты перекрытия длиной 4.8–6.3 м (марки ПК) с шагом 0.3 м, шириной 1, 1,2 и 1,5 м и высотой 220 мм изготавливаются из тяжёлого бетона. Класс бетона по прочности определяется заводом–изготовителем. Армирование плиты в нижней (растянутой) зоне выполняется из высокопрочной проволоки периодического профиля диаметром 5 мм с выраженными анкерными головками, по граням контура […]

Вопросы и ответы по авторскому надзору

Уроки по LIRA SAPR. Жмите>>> Узнай ещё: Авторский надзор опыт работы Может ли авторский надзор осуществлять другая организация (не выполнявшая проект)? В соответствии с СП 11-110-99 3.5 Проектировщик – физическое или юридическое лицо, разработавшее, как правило, рабочую документацию на строительство объекта и осуществляющее авторский надзор. Работы по авторскому надзору могут выполняться сторонней организация, т. е. следить […]

autocad-prosto.ru

СОПРОТИВЛЕНИЕ РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТА

Железобетон

1. Ширина раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элементов

После образования трещин в растянутых зонах же­лезобетонных элементов при дальнейшем увеличении нагрузки происходит раскрытие трещин — стадия II на­пряженно-деформированного состояния. Опыты показы­вают, что вследствие неоднородности структуры бетона при растяжении расстояния между трещинами могут от­клоняться от средних значений в большую или меньшую сторону — в 1,5 раза.

Ширина раскрытия трещин, нормальных к продоль­ной оси элемента, представляет собой разность удлине­ний арматуры и растянутого бетона на участке между трещинами длиной /СГс, т. е.

Асгс = esm 'сгс eb/m lore

Средней деформацией растянутого бетона еыт как ве­личиной малой в сравнении со средней деформацией рас*

Ірутой арматуры esm обычно пренебрегают и прини-

*|ЮТ

__ асгс = ESm Ісгл-

Введем обозначение для отношения средних дефор - аций растянутой арматуры, на участке между трещи - ами к деформациям арматуры в сечении с трещиной

Ф, = 8,,,,/е, <1. (VII. 49)

Тогда ширина раскрытия трещин на уровне оси рас- янутой арматуры

Acre = Es Icrc = ^s (Os/Es) Icrc- (VII. 50)

M

На ширину раскрытия трещин влияют коэффициент l()s в свою очередь зависящий от прочности сцепления арматуры с бетоном, напряжения в арматуре в сечении С трещиной os, а также расстояние между трещинами Icrc. Значения этих факторов определяют расчетом.

Нормами рекомендуется определять ширину рас­крытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, на уровне оси растянутой арматуры по эмпирической формуле в миллиметрах

З —

Асгс = 20 (3,5 — 100ц) бт|фг (cs/Јs) V D , (VII.51)

'"Тде ц=Ла/6/г0 — коэффициент армирования сечеиия (ребра таврового Сечения), принимаемый в расчете не более 0,02; Аа — площадь сече - »ния растянутой арматуры; б — коэффициент, принимаемый равным /При учете: кратковременных нагрузок и непродолжительного дейст­вия постоянных и длительных нагрузок—1; продолжительного дей­ствия постоянных и длительных нагрузок для конструкций из тяже­лого бетона в нормальных условиях эксплуатации—1,5; т) — коэф­фициент, зависящий от вида и профиля продольной растянутой арматуры, принимаемый: для стержней периодического профиля рав­ным 1, для проволоки классов Вр-1, Вр-11 и канатов— 1,2, для глад* ких горячекатаных стержней—1,3, для проволоки классов B-I, "-B-II—1,4; фі — коэффициент, учитывающий длительность действия 'Нагрузки, принимаемый: при непродолжительном действии нагрузки •-равным 1, при продолжительном действии нагрузки—1,5; а„ — иа - ,'Яряжеиие в продольной арматуре или приращение напряжений пос­іле погашения обжатия в растянутой арматуре.

Для элементов, к трещиностойкости которых предъ­являются требования 2-й категории, ширина непродол - ительного раскрытия трещин определяется от суммар­но воздействия постоянных, длительных и кратковре - енных нагрузок при <р<= 1. Для элементов, к трещиностойкости которых предъ­являются требования 3-й категории, ширина продолжи­тельного раскрытия трещин определяется от действия

§15—943 225

Г T Постоянных и длительных нагрузок. Ширина непродол­жительного раскрытия трещин определяется по нелиней» ной зависимости как сумма приращения ширины рас­крытия трещин (асгс1—асгс2) от непродолжительного дей« ствия всей нагрузки и непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок при ф/ = 1 и ширины раскрытия (аСгсз) от постоянной и длительной нагрузок. Таким образом,

Астс — АСгсі — астс2 + Яетсз • (VII • 52J

Предельная ширина раскрытия трещин и порядок учета длительности действия нагрузок приведены в гла­ве II.

2. Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элементов

Ширина раскрытия трещин, наклонных к продоль­ной оси, в изгибаемых элементах определяется по фор­муле

2,5Cswdwf „

Веге ~ %£АА> + 0,3£6(1+2ГЫ 5 (VIL53)

Q — Qi

Asa) = ——-— < Д ззег, (VII. 53,а)

Aw HО

Где Caw — напряжение в хомутах; Q — действующая поперечная си­ла; Qі — поперечная сила, воспринимаемая элементом без попереч­ной арматуры; Dw — диаметр поперечной арматуры; ци=Aw/Sb — Коэффициент армирования хомутами нли поперечными стержнями.

Индустриальные технологии активно развивались в СССР еще с середины прошлого века, а развитие строительной индустрии требовало большого количество различных материалов. Изобретение сборного железобетона стало своеобразной технической революцией в жизни страны, …

Сваебойка или сваебой можно организовать с помощью автомобиля со снятым задним крылом(заднеприводный на механике), поднятый на домкрате и используя вместо колеса только обод. На обод будет наматываться трос - это …

1. Задачи и методы реконструкции зданий Реконструкция зданий может быть связана с расши­рением производства, модернизацией технологического. процесса, установкой нового оборудования и др. При этом приходится решать сложные инженерные задачи, связанные …

msd.com.ua


  • Как построить сарай своими руками из пеноблоков
  • Технология устройства бетонных полов
  • Рецепт пенобетона
  • Мини завод по производству газоблока
  • Бетонный мозаичный пол
  • Дробеструйная установка принцип работы
  • Дом из газобетонных блоков плюсы и минусы
  • Плотность бетона кг м3 средняя
  • Разница между пенобетоном и газобетоном
  • Какой марки бетон нужен для фундамента двухэтажного дома
  • Погреб монолитный своими руками

 

ООО "ПАРИТЕТ" © 2018. Все права защищены. | Карта сайта