Расчет железобетонной колонны. Расчет колонны жб
Расчет несущей способности железобетонной колонны
Представленный ниже расчет производился в рамках предпроектного экспертно-диагностического обследования несущих конструкций реконструируемого жилого здания с полным железобетонным каркасом. Цель расчета состояла в проверке несущей способности наиболее нагруженной колонны цокольного этажа на действие проектных нагрузок (ожидаемых после реконструкции здания).
Результаты обследования:
В ходе обследования установлено, что колонны подвала, первого и второго этажей выполнены сборными железобетонными сечением 400х400 мм. Колонны подвала заделаны в сборные ж.б. подколонники типа КН-3 и башмаки БК6-12-9.По результатам вскрытий установлено, что колонны крайних рядов (по осям «Г», «К») армированы горячекатаными арматурными стержнями ∅22 класса А-III, а колонны среднего ряда (по оси «И») — стержнями ∅40 класса А-III. Фактическая прочность бетона колонн на сжатие по результатам испытаний соответствует классу В25-В55 с расчетным сопротивлением в диапазоне от 148 кгс/см2 до 306 кгс/см2.Коррозии арматуры, признаков выщелачивания бетона и других дефектов, свидетельствующих о снижении прочности конструкций — в ходе обследования не обнаружено. Общее техническое состояние колонн подвала по внешним признаком оценено, как «работоспособное».
Исходные данные:Рассчитываемая колонна расположена в осях 15/И.Длина колонны: l=2,42 м.Бетон тяжелый кл. В45: Rb=255 кг/см2.Арматура min кл. A-III: Rs=Rsc=3650 кг/см2.Площадь сечения рабочей арматуры: As=25,12 см2 (2Ø40).Расчетные усилия в колонне от действия проектных нагрузок:— N=210800 кг — продольная сила;— M=180800 кг·см — изгибающий момент.
Рис.1. Расчетная схема колонны и схема армирования
Расчет несущей способности ж.б. колонны в/о 15/И
Расчётная длина колонны: l0 = μ·l = 0,7·2,42 = 1,7 м.Гибкость колонны квадратного сечения: l0/h = 1,7/0,4 = 4,25.Т.к. 4<[l0/h]<10, то условная критическую силу определим по формуле:
Окончательно принимаем e0=13,3 мм.
Определяем высоту сжатой зоны бетона:
Т.к. [x=20,67 см] > [ξR·h0=17,69 см], то для элементов из бетона кл.В30 и выше:
Тогда, для бетона кл.В45 и арматуры кл.А-III Ø10-40:
т.е. прочность сечения колонны в/о 15/И на действие проектных нагрузок — обеспечена!
Похожие статьи
probuild-info.ru
Расчет колонны
1.2.1. Проектирование центрально нагруженной железобетонной колонны.
1.2.1.1. Исходные данные.
Бетон В25 арматура кл. АIII
Сечение колонны 400x400мм.
1.2.1.2. Определение нагрузок и усилий.
Проектируем колонну первого этажа. Колонна воспринимает нагрузки от собственного веса включая вес колонн вышележащих этажей, нагрузки от веса перекрытия по всем этажам и конструкций покрытия, включая приложенную к ним полезную нагрузку. Собственный вес колонн определяем по формуле:
Для обеспечения жесткой заделке колонн в фундаменте принимаем глубину заделки равной
Суммарная высота колонн в приделах здания.
Находим нагрузку от веса покрытия и приложенные к нему полезной нагрузки, а так же от перекрытия по всем этажам, собираем с грузовой площади равным произведению шага колонн в продольном и поперечном направлении.
Нагрузка от веса перекрытия по всем этажам составит:
Нагружение чердака:
Нагрузка от веса покрытия:
Полная временная нагрузка на перекрытия:
Снеговая нагрузка на перекрытия:
Тогда полная нагрузка на колонну составит:
1.2.1.3. Расчет прочности колонны.
Расчетная длина колонны первого этажа принимается равной
Проверяем соотношение .
При выполнении этого соотношения колонну рассчитываем, как нагруженную внешней нагрузкой, приложенной со случайным эксцентриситетом.
, где:
-площадь поперечного сечения колонны.
-коэффициент устанавливаем в зависимости от соотношения , предполагаем симметричное армирования сечения , тогда требуемая площадь арматуры у грани колонны определяется по формуле:
Принимаем с каждой стороны колонны по 2 стержня Ç18, А-III, .
Проверяем принятое армирование по конструктивным требованиям. Оптимальный коэффициент армирования для колонн составляет , тогда минимальное требование количества арматуры, определяем из условия:
Окончательно принимаем с каждой стороны 2 стержня , As=9,82 см2
1.2.2. Проектирование монолитного безбалочного перекрытия..
1.2.2.1. Исходные данные.
Монолитные безбалочные перекрытия широко применяют для перекрытия жилых помещений, офисных помещений, магазинов, где предпочтительны гладкие потолки.
Монолитное безбалочное перекрытие состоит из железобетонной плиты и колонн.
Необходимо произвести проектирование монолитного железобетонного безбалочного перекрытия жилого дома. По степени ответственности здание относится ко второму классу (нормальной ответственности) – γn = 0,95.
К трещиностойкости плиты монолитного железобетонного безбалочного перекрытия предъявляются требования третьей категории трещиностойкости.
Расчетные характеристики материалов:
- для тяжелого бетона класса В 20 (при γb2 = 0,9): Rb = 11,5 МПа; Rbt = 0,9 МПа; Rb,ser = 15 МПа; Rbt,ser = 1,4 МПа; Eb = 24000 МПа;
- для арматуры класса А-III: Rs=355 МПа; Es = 200000 МПа.
1.2.2.2. Конструктивное решение.
Безбалочное перекрытие для жилых помещений и офисов проектируют под типовую временную нормативную нагрузку 1,5 кН/м2.
Принимаем прямоугольную сетку колонн с отношением большего пролета к меньшему не более 4/3. Перекрытия с отношением большего пролета к меньшему равным 1,0 (квадратная сетка колонн) оказываются наиболее экономичными.
Принимаем основной шаг колонн 6×6 м. Из растянутой зоны межколонных полей плиты безбалочного перекрытия бетон целесообразно удалять. В результате получаются облегченные безбалочные перекрытия при существенной экономии бетона и арматуры. Сохраняя одинаковую толщину плиты, можно также произвести местное удаление бетона с заменой его легкими пустотелыми стеклянными, бетонными или керамическими блоками (вкладышами) с укладкой арматуры в ребра между ними.
Безбалочные монолитные перекрытия по сравнению с монолитными балочными имеют следующие преимущества:
- меньшую строительную высоту;
- меньшую сложность выполнения работ;
- отсутствие выступающих ребер на потолке, что удешевляет отделочные работы и улучшает санитарные условия эксплуатации.
При временных нагрузках на перекрытие 2,0 кН/м2 и более безбалочные перекрытия экономичнее балочных.
Толщину монолитной безбалочной плиты hpl принимаем из условия необходимой ее жесткости для тяжелых и легких бетонов:
hpl = (1/30…1/40) lmax ,
где lmax - размер большего пролета плиты.
Принимаем толщину плиты hpl = 150 мм.
Плиту монолитного железобетонного безбалочного перекрытия рассчитываем как опирающуюся по одной-трём сторонам на стены или опиирающуюся в центре на колонну.
Плиту монолитного железобетонного безбалочного перекрытия условно разбиваем на участки и выполняем расчет для наиболее нагруженных сечений плиты.
Толщину плиты проверяем из условия недопущения продавливания ее капителью и грузом, сосредоточенным на небольшой площади.
Перекрытие армируется сварными каркасами и сетками.
Материал конструкций – бетон класса В20.
В качествеарматуры применяются сталь горячекатаная периодического профиля класса A-III и холоднотянутая обыкновенная арматурная проволока периодического профиля класса B-I.
Принятая расстановка колонн, разбивка балочной клетки и ориентировочно назначенные ширины балок изображены на рис.1.1.
1.2.2.3. Методика расчета плиты.
Монолитные безбалочные перекрытия рассчитывают на полосовую нагрузку и сплошную нагрузку по методу предельного равновесия. В стадии разрушения плиту рассматривают как систему звеньев, соединенных между собой линейными пластическими шарнирами. Экспериментально установлено, что для плиты наиболее опасными временными нагрузками являются полосовая - через пролет и сплошная - по всей площади плиты.
Под полосовой нагрузкой одного ряда панелей пролетом lmax в предельном равновесии образуются три параллельных линейных пластических шарнира. В пролете линейный шарнир образуется по оси загруженной панели, а опорные линейные шарниры отстоят от осей ближайших к ним колонн на расстоянии с1 зависящем от формы и размеров капителей. Пролетный и опорные пластические шарниры разделяют панели на два жестких звена.
Расчет на полосовую временную нагрузку производят, исходя из условия равновесия моментов всех сил, приложенных к жесткому звену пролетом (lmax - с2) и шириной lmax относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения в месте опорного линейного пластического шарнира и расположенной в его плоскости.
Крайние панели дополнительно рассчитывают на излом по схемам в зависимости от способа опирания.
При сплошной нагрузке в пролетах средних плит образуются пластические шарниры, параллельные рядам колонн, разделяющие плиту на четыре жестких звена. Над каждой капителью образуются четыре опорных линейных пластических шарнира, оси которых обычно располагаются под углом 45° к рядам колонн. В пролетных пластических шарнирах трещины раскрываются внизу, а в опорных - вверху плиты.
1.2.2.4. Сбор нагрузок на плиту.
Величины нагрузок на плиту монолитного железобетонного безбалочного перекрытия представлены в таблице.
Таблица 1. Сбор нагрузок на перекрытие.
| Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, кПа | Расчетная нагрузка при γf = 1 | γf | Расчетная нагрузка, кПа |
| Постоянная | ||||
| - вес конструкций перекрытия | 3,300 | 1,1 | 3,440 | |
| - вес конструкций пола и перегородок | 0,690 | 0,660 | 1,2 | 0,780 |
| Временная | 2,000 | 1,900 | 1,2 | 2,280 |
| - в том числе длительная | 0,700 | 0,660 | 1,2 | 0,780 |
| Полная | 5,990 | 5,790 | - | 6,500 |
1.2.2.5. Статический расчет плиты.
Расчет выполняют, исходя из условия равновесия моментов всех сил, приложенных к жесткому звену - относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения в месте опорного линейного пластического шарнира и расположенной в его плоскости. При этом предельная нагрузка на четверть панели составляет:
qmax = ¼(g + v)l1l2 .
Центр тяжести нагрузки удален от опорного пластического шарнира, повернутого под углом 45° к осям панели на расстояние:
.
Момент внешней нагрузки относительно опорного шарнира:
М1 = qmax с3 .
Опорный пластический шарнир откалывает от четверти панели треугольник под углом 45о, остающийся неподвижным вместе с колонной, поэтому к полученному моменту необходимо прибавить дополнительный момент от нагрузки, действующей на угловой треугольник:
.
Тогда суммарный момент внешних сил: М = М1 + М2 < Мu .
Момент внутренних сил, действующих в пластических шарнирах по контуру рассматриваемого жесткого пятиугольного звена относительно опорного пластического шарнира, равен:
.
Расчетную формулу прочности промежуточных панелей на сплошную нагрузку записывают, исходя из условия равновесия, что сумма моментов внутренних и внешних сил равна нулю.
Без существенных погрешностей работу плиты перекрытия и колонн каркаса здания в продольном и поперечном направлениях учитываем независимо друг от друга.
В качестве упрощения расчета нагрузку принимаем равномерно распределенную по всем пролетам. Расчетные пролеты вычисляем (в запас прочности) без учета ширины площадок опирания плит на стены и колонны каркаса здания.
Наибольшая величина расчетного пролета на участке плиты lmax = 6 м.
www.coolreferat.com
| Рассчитываем и конструируем монолитную железобетонную колонну К1 на пересечении осей «Ж» и «2» между отметками +4,200 и +8,400, имеющую прямоугольное сечение 400х400 мм. Исходными данными для разработки проекта являются архитектурные чертежи. Все разработанные в проекте технические решения соответствуют требованиям: СП 20.13330.2010 «Нагрузки и воздействия»; СП 63.13330.2010 «Бетонные и железобетонные конструкции». Класс бетона В25: Rb = 14,5 МПа; Rbt = 1,55 МПа. Арматура класса А400. Rsc = 355 МПа; Еb = 200000 МПа. Сбор нагрузок При выполнении расчета железобетонной колонны были приняты нагрузки в соответствии с СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия», а также на основании архитектурного задания. Нагрузку на колонну определяем с учетом собственного веса, веса опирающегося на нее перекрытий, кровли и временных эксплуатационных и снеговых нагрузок: Нагрузка от собственного веса элементов железобетонных конструкций из расчета объемного веса железобетона g = 2.5 т/м3, с коэффициентом надежности 1.1. Равномерно распределенная расчетная нагрузка на перекрытия см. табл. 1, 2; Равномерно распределенная расчетная нагрузка на покрытие от конструкции кровли см. табл. 3, 4. Расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия определено по п.10.2 СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия». Расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли для Санкт-Петербурга (III снеговой район Российской Федерации) принято 0.18 т/м2 по табл. 10.1. В местах перепада высот (вокруг технического этажа) снеговая нагрузка принималась с коэффициентом 3 в соответствии с приложением Г.8 СП 20.13330.2011.
Таблица 1. Нагрузка на 1 м2 перекрытие на отм. +3,900 и +8,100
Таблица 2. Нагрузка на 1 м2 перекрытие на отм. +11,400
Нагрузка на колонну от перекрытий и покрытия: кН q –нагрузка на перекрытия, Sгр – грузовая площадь м2 Собственный вес колонны Gc – вес колонны. = 45,72 кН. bс , hc – размеры сечения колонны Lс = 10,8 м – полная высота колонны, без учета толщины перекрытий. Полная нагрузка на колонну кН Расчетная длина колонны м, где l – высота колонны; Колонна сечением 40 ´ 40 см, а = а¢ = 4 см.
Случайный эксцентриситет при действии сжимающей нагрузки согласно п. 3.49 Пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры принимается не менее: 1/30 высоты сечения: мм; 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения мм; мм. Принимаем мм. Расчет сжатых элементов из бетонов классов В15–В35 на действие продольной силы, приложенной со случайным эксцентриситетом, при ℓ0 = 3,9 м < 20 × hc= 20 × 0,4 = 8,0 м допускается производить из условия (см. п. 3.8 Пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры к СП 52-101-2003: , где – коэффициент, учитывающий гибкость элемента, характер армирования и длительность действия нагрузки, определяемый по формуле: , где , где и – табличные коэффициенты, A – площадь поперечного сечения бетона колонны, As,tot – площадь поперечного сечения всей продольной арматуры колонны. Задаемся , ; ; =0,90. Минимальная площадь арматуры в сечении при принятом коэффициенте армирования мм2, следовательно конструктивно принимаем 8Ø22А400 и мм2. Поперечные стержни в сварных каркасах назначаем диаметром 6 мм из арматуры класса А400 в соответствии с п. 5.23 Пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры с шагом s = 200 мм ( мм и не более 300 мм). |
stydopedia.ru
Расчёт сжатых ЖБ колонн со случайным эксцентриситетом — КиберПедия
1. Виды сечений ЖБ колонн: - стр.117 – квадратные, прямоугольные, круглые
2. В сжатых ЖБ элементах сложно добиться центрального сжатия. Причины: неоднородность бетона, неточность установки арматуры, искажение геометрических форм, особенности опирания конструкций = почти все ЖБ элементы можно рассчитывать как внецентренно сжатые.
3. Если сила приложена без эксцентриситета = условно относим к центрально сжатым со случайным эксцентриситетом еа, который принимается равным большему из двух значений: 1\600 длины элемента или 1\30 ширины сечения, но не менее 10 мм;
4. При симметричном армировании наличие еа не влияет на расчёт
5. Рассмотрим простые случаи расчёта колонн, ограничив их условиями:
А) на колонну действует нагрузка со случайным эксцентриситетом еа
Б) Рассматриваемые колонны примем прямоугольного сечения;
В) Примем симметричное армирование слева и справа – рис.5.20, стр.118
Г) отношение расчётной длины колонны к меньшей стороне поперечного сечения не должно превышать 20 – соотношение – стр.118
Д) коэффициент (процент армирования), то есть отношение площади поперечного сечения арматуры к площади сечения колонны чаще всего находится в пределах от 0,004 до 0,03 (0,4 – 3%) Формулы 5.13,5.13а
Таблица «Минимальные значения армирования колонн – стр.118 – только смотреть
6. Оптимальный процент армирования 1-2 %
7. При значениях μ меньше табличной колонна считается не ЖБ, а бетонной. Если μ больше 3 % - меняются расчётные формулы
8. 2 типа задач: подбор сечения и проверка несущей способности
9. Базовая формула – с.119 (5.14)
Правила конструирования ЖБ колонны – стр.123
1. Размеры сечения должны быть:
А) не менее 250 мм,
Б) кратны 50 мм при размерах стороны сечения до 500 мм;
В) кратны 100 мм при размерах стороны сечения до 500 мм
2. Требования к материалам для колонн:
А) бетон класса от В20 и более, для тяжело нагруженных колонн В30
Б) рабочая арматура класса А-II, А-III, диаметром от 12 до 40 мм, оптимально16-25 мм;
В) поперечная арматура - А-I, А-III, Вр-I, Øsw≥0,25ds(диаметр хомутов в вязаных каркасах принимают не менее 0,25ds и не менее 5 мм)
Г) шаг поперечных стержней s ≤20ds (в вязаных каркасах s ≤15ds) где ds - меньший диаметр рабочей продольной арматуры
3. Правила установки арматуры и проектирования каркасов:
А) продольную арматуру располагают у граней колонны с защитным слоем бетона от 20 мм и не менее её Ø
Б) поперечная арматура – защитный слой не менее 15 мм, не менее её Ø
В) сверху продольная арматура не должна доходить до торца:
* на 10 мм при длине колонны до 9 метров;
* на 15 мм при длине колонны до 12 метров;
* на 10 мм до закладной детали в оголовке колонны
4. При сечении колонны до 400х400 мм – применяют 4 стержня продольной арматуры по углам колонны. При больших размерах расстояния между стержнями продольной арматуры – не более 400мм;
5. Плоские арматурные каркасы перед установкой в опалубку объединяют в пространственные каркасы соединительными стержнями;
Рис.5.21 – стр.124
Рис.5.22 – стр.124
6. Для восприятия сосредоточенных нагрузок верхние части колонны (оголовки) дополнительно армируют горизонтальными сетками (до 4-х) и могут усиливаться закладной деталью для распределения нагрузки
Рис.5.23 – с.125
7. При транспортировании и монтаже ЖБ колонны (предусмотрены монтажные петли или отверстия) работают на изгиб – это учтено расчётами на монтажные и транспортные нагрузки с учётом коэффициента динамичности.
Расстояние от края колонны до монтажных петель\ монтажного отверстия l1,l2 – от 1\5 до 1\8 l
Рис.5.23 – зарисовать – с.125;
Понятие о расчёте внецентренно сжатых ЖБ колонн
1. Эксцентриситет приложения силы увеличивается на величину случайного эксцентриситета еа
е0 = М\N + еа
2. Два случая работы внецентренно сжатых элементов:
А) относительная высота сжатой зоны бетона меньше граничного значения 
сечение сжато частично, большая часть растянута; Аs – растянута Аs– cжата
Б) большая часть сечения или всё сечение сжато
Аs – либо слабо cжата, либо слабо растянута
Стр. 126 – рисовать только вид сверху
Уроки 49-56
Практическое занятие № 6
Расчет железобетонной колонны со случайным эксцентриситетом
Подбор количества рабочей продольной арматуры, диаметра и шага
поперечных стержней. Конструирование каркаса.
Уроки 57-58
cyberpedia.su
 Обратная связь ПОЗНАВАТЕЛЬНОЕ Сила воли ведет к действию, а позитивные действия формируют позитивное отношение Как определить диапазон голоса - ваш вокал Как цель узнает о ваших желаниях прежде, чем вы начнете действовать. Как компании прогнозируют привычки и манипулируют ими Целительная привычка Как самому избавиться от обидчивости Противоречивые взгляды на качества, присущие мужчинам Тренинг уверенности в себе Вкуснейший "Салат из свеклы с чесноком" Натюрморт и его изобразительные возможности Применение, как принимать мумие? Мумие для волос, лица, при переломах, при кровотечении и т.д. Как научиться брать на себя ответственность Зачем нужны границы в отношениях с детьми? Световозвращающие элементы на детской одежде Как победить свой возраст? Восемь уникальных способов, которые помогут достичь долголетия Как слышать голос Бога Классификация ожирения по ИМТ (ВОЗ) Глава 3. Завет мужчины с женщиной
Оси и плоскости тела человека - Тело человека состоит из определенных топографических частей и участков, в которых расположены органы, мышцы, сосуды, нервы и т.д.
| Расчет и конструирование железобетонной колонны Для проектируемого 6-этажного здания принята сборная железобетонная колонна сечением 40×40 см. Для колонн применяется тяжелый бетон классов по прочности на сжатие не ниже В30. Армируются колонны продольными стержнями диаметром 10 …40 мм из горячекатаной стали А 600 и поперечными стержнями преимущественно из горячекатаной стали класса А300.
Исходные данные. Нагрузки на 1 м2 перекрытия
Нагрузки на 1 м2 покрытия
3.2. Нормативные и расчетные характеристики материалов для колонны Материалы для колонны: Характеристики прочности бетона и арматуры: - Бетон тяжелый B30: ; ; ; ; (табл. 5.2 [3], приложение 4). - Арматура: - продольная рабочая класса А600( ; - поперечная класса А300: ;
Определение усилий в колонне. Рассчитывается средняя колонна подвального этажа высотой hfl= 3,2 м. Грузовая площадь колонны Продольная сила N, действующая на колонну, определяется по формуле:
Расчетная нагрузка на 1 м длины ригеля определяется с грузовой полосы, равной шагу рам, в данном случае шаг рам 6 м.
Постоянная нагрузка (табл. 1): - от перекрытия с учетом коэффициента надежности по ответственности здания : - от веса ригеля: где 2500 кг/м3– плотность железобетона. С учетом коэффициента надежности по нагрузке и по ответственности здания gb = 3,5 * 1,1 * 0,95 = 3,66 кН/м ≈ 3,7кН/м коэффициент сочетаний (коэффициент снижения временных нагрузок в зависимости от количества этажей): Длительно действующая нагрузка на колонну определяется по формуле: Расчет колонны по прочности Расчет по прочности колонны производится как внецентренно сжатого элемента со случайным эксцентриситетом еа:
Однако расчет сжатых элементов из бетона классов В15 …В35 (в нашем случае В30) на действие продольной силы, приложенной с эксцентриситетом при гибкости: площадь сечения колонны; площадь продольной арматуры в сечении колонны; расчетная длина колонны подвала с шарнирным опиранием в уровне 1-го этажа и с жесткой заделкой в уровне фундамента; расчетное сопротивление арматуры сжатию. ;
- коэффициент, принимаемый при длительном действии нагрузки по табл. 6.2. [3] или по Приложению 19, в зависимости от гибкости колонны. .
Из условия ванной сварки выпусков продольной арматуры при стыке колонн, минимальный ее диаметр должен быть не менее 20 мм. Принимаем 4Ø20 А600 . Диаметр поперечной арматуры принимаем Ø10 А300 (из условия сварки c продольной арматурой). Шаг поперечных стержней s = 300 мм, что удовлетворяет конструктивным требованиям [3]: s ≤ 15d = 15·20 =300 мм и s ≤ 500 мм. Если μ > 3 %, то шаг поперечных стержней должен быть s ≤ 10d и s ≤ 300 мм.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 1. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования / Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП, 2000. 2. СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции» / Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП, 2004. 3. СП 52-101-2003. Свод правил по проектированию и строительству. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.. – М. ФГУП ЦПП, 2005г. 4. СП 52-102-2004. Свод правил по проектированию и строительству. Предварительно напряженные железобетонные конструкции . – М. ФГУП ЦПП, 2005г. 5. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры ( к СП 52-101-2003). – М. ФГУП ЦПП, 2005г. 6. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций ( к СП 52-102-2004). – М. ФГУП ЦПП, 2005г. 7. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс: Учебник для вузов – 5-ое изд., М.:Стройиздат,1991г. 8. Железобетонные конструкции.Часть 1.: Учебное издание/ О.Г. Кумпяк, А.М. Болдышев, Н.К. Ананьев, В.С. Самсонов; под ред. О.Г. Кумпяка. – М: Изд-во Ассоциации строительных вузов, 2006г. 9. Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям/ А.С. Залесов, Э.Н.Кодыш, Л.Л.Лемыш, Н.К. Никитин- М.: Стройиздат, 1988. 10. Бондаренко В.М., Бакиров Р.О., Назаренко В.Г., Римшин В.И. Железобетонные и каменные конструкции: Учебник для вузов., М.: Высшая школа, 1988г. 11. Кудзис А.П. Железобетонные и каменные конструкции: Учебник для строительных специальностей вузов. В 2-х частях. Ч.1. Материалы, конструирование, теория и расчет. М.: Высшая школа, 1989г.
|
Отёска стен и прирубка косяков - Когда на доме не достаёт окон и дверей, красивое высокое крыльцо ещё только в воображении, приходится подниматься с улицы в дом по трапу.
Дифференциальные уравнения второго порядка (модель рынка с прогнозируемыми ценами) - В простых моделях рынка спрос и предложение обычно полагают зависящими только от текущей цены на товар.megapredmet.ru
