1.3 Расчет предварительно-напряженного ригеля таврового сечения марки РДП 4.56-70. Ригель таврового сечения

1.3 Расчет предварительно-напряженного ригеля таврового сечения марки РДП 4.56-70. Расчет и технология изготовления ригелей на линейных стендах

2.4.3. Статический расчет ригеля

Статический расчет неразрезного ригеля производится с учетом пластических деформаций железобетона и перераспределения внутренних усилий между отдельными сечениями ригеля. Сущность расчета статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом перераспределения усилий подробно изложена в «Инструкции по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом перераспределения усилий» (М.: Стройиздат, 1975) и в курсах железобетонных конструкций [1, c. 292].

Расчет и конструирование статически неопределимых железобетонных конструкций по выровненным моментам позволяет облегчить армирование сечений.

Изгибающие моменты и поперечные силы в неразрезных балках при равных пролетах или пролетах, отличающихся друг от друга не более чем на 20% при равномерно распределенной нагрузке, определяются (см. [1, прил. X]) по формулам:

, (54)

где α, β, γ и δ – коэффициенты, зависящие от вида нагрузки, комбинации загружения и количества пролетов ригеля.

Изгибающие моменты и поперечные силы определяются отдельно от действия постоянной g и различных комбинаций загружения временной ν нагрузок. При этом рассматриваются возможные невыгодные случаи расположения временных нагрузок в крайних и средних пролетах. В результате суммирования ординат эпюр усилий от постоянных и временных нагрузок получают огибающие эпюры М и Q.

При расположении временной нагрузки через один пролет получают максимальные моменты в загружаемых пролетах; при расположении временной нагрузки в двух смежных пролетах и далее через один пролет получают максимальные по абсолютной величине моменты на опоре.

В неразрезном ригеле целесообразно ослабить армирование опорных сечений и упростить монтажные стыки. Поэтому с целью перераспределения моментов в ригеле к эпюре моментов от постоянных нагрузок и отдельных схем невыгодно расположенных временных нагрузок прибавляют добавочные треугольные эпюры с произвольными по знаку и значению надопорными ординатами. При этом ординаты выровненной эпюры моментов в расчетных сечениях должны составлять не менее 70% вычисленных по упругой схеме.

2.4.4. Расчет ригеля по предельным состояниям первой группы

Расчет на прочность сечений, нормальных к продольной оси. Сечения, нормальные к продольной оси ригеля, рассчитываются по прочности на действие изгибающего момента согласно требованиям норм проектирования железобетонных конструкций в зависимости от формы поперечного сечения: как прямоугольные или как тавровые – см. [2, пп. 3.10-3.18], [1], [5, пп. 3.11 – 3.24], а также часть I [5, п. 2.3.6] настоящих указаний.

В случае прямоугольного сечения требуемая рабочая высота сечения ригеля:

, (55)

Величина М соответствует значению изгибающего момента в расчетном сечении ригеля. Обычно сечение продольной арматуры подбирают по изгибающему моменту М в четырех нормальных сечениях по всей длине неразрезного ригеля: в первом и среднем пролетах (в середине пролетов), вблизи первой промежуточной опоры, вблизи средней опоры.

Коэффициент Ао рекомендуется принимать по оптимальному значению .

Полная высота сечения ригеля h = h0 + a, где а = 3 ÷ 5 см.

По установленному значению высоты сечения уточняется параметр:

, (56)

По [1, табл. 3.1] в зависимости от А0 определяются коэффициенты η и ξ. При значениях ξ, меньших или больших 0,35, следует уменьшить или увеличить высоту сечения ригеля.

Количество продольной рабочей арматуры:

, (57)

По значению As подбирается количество стержней продольной арматуры, диаметры которых в ригелях принимаются в пределах 14 ÷ 28 мм, и назначается число каркасов в сечении. Принятая продольная арматура должна иметь фактическую площадь поперечного сечения не менее расчетной, на основании чего обеспечивается условие прочности сечения ригеля по моменту М ≤ Мф.

Рекомендуется, чтобы фактическая площадь принятой рабочей арматуры не отличалась от расчетной более, чем на 5 %.

При расчете ригеля таврового сечения нужно учитывать, где находится его полка – в сжатой или в растянутой от действия изгибающего моментах зонах. Если полка ригеля таврового сечения находится в растянутой зоне, то ригель рассчитывается как элемент прямоугольного сечения с шириной, равной ширине ребра b, без учета свесов полки. Если полка ригеля находится в сжатой зоне, то ригель рассчитывается как элемент таврового сечения.

studfiles.net

Стыковое соединение колонны с ригелями таврового сечения

Изобретение относится к строительству и может быть использовано для соединения железобетонных колонн с ригелями таврового сечения, ширина гребней которых меньше ширины колонны. Целью изобретения является повышение прочности соединения, снижение металлоемкости и упрощение монтажа. Стыковое соединение колонны 1 с ригелями 2 осуществлено в верхней зоне посредством охватывающих колонну надопорных арматурных стержней 3, отогнутые под углом 2 концы которых приварены к закладным пластинам 5 гребней ригелей, а средние части-к закладным пластинам 4. Ригеля выступающими частям гребней прикреплены к опорным столикам колонны, выполненным в виде горизонтальных полок 6, имеющих элементы усиления в виде наклонных тяжей 7, приваренных верхними концами к закладным пластинам 8. Элементы усиления горизонтальных полок 6 могут быть выполнены в виде боковых планок, прикрепленных выступающими за колонну частями к полкам, а средними частями - к боковым граням колонны. Опорные элементы ригелей в этом случае могут быть выполнены в виде направляющих планок, приваренных к боковым пластинам и прикрепленных к торцам полок ригелей или в виде закладных элементов в основаниях гребней, приваренных к удлинениям полок опорных столиков. 4 з.п.ф-лы, 7 ил.

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИН (19)SU(II) 15 4 0 (51) 5 E 04 В 1/38 1/20

А1

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Н ABT0PCH0MV СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР (21) 4333454/23-33 (22) 25.11.87 (46) 23.02.90. Бюл. Р 7. (71) Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промьшшенных зданий и сооружений (72) Е.Н.Зверев, А.Я.Клебанов, Л.Л.Лемыш, И.К.Никитин и Э.Н.Кодыш (53) 69.057.42624.01.65 (088.8) (56) Авторское свидетельство СССР к 635188, кл. Е 04 В 1/38, 1977.

Авторское свидетельство СССР

Р 1125344, кл. Е 04 В 1/38, 1983. (54) СТЫКОВОК СОЕДИНЕНИЕ КОЛОННЫ С

РИГЕЛЯИИ ТАВРОВОГО СЕЧЕНИЯ

2 (57) Изобретение относится к строи- тельству и может быть использовано для соединения железобетонных колонн с ригелями таврового сечения, ширина гребней которых меньше ширины колонны. Целью изобретения является повышение прочности соединения, снижение металлоемкости и упрощение монтажа.

Стыковое соединение колонны 1 с ригелями 2 осуществлено в верхней зоне посредством охватывающих колонну надопорных арматурных стержней 3, отогнутые под углом е(, концы которых приварены .к закладным пластинам 5 гребней ригелей, а средние части - к закладным пластинам 4. Ригеля выступаю- а щими частями гребней прикреплены к е

1544909 (а+ d)

tg ca опорным столикам колонны„выполненным в виде горизонтальных полок 6, имеющих элементы усиления в виде наклонных тяжей 7, приваренных верхними концами к закладным пластинам 8. Элементы усиления горизонтальных полок

6 могут 6bITb b o HeHbt e 60KQBblx планок, прикрепленньм выступающими за колонну частями к полкам, а средИзобретение относится к строитель- 15 ству и может найти применение при возведении железобетонных каркасов зданий и сооружений, а именно в соединениях колонн с ригелями таврового сечения, имеющими меньшую ширину по ?0 гребню.

Цель изобретения вЂ” повьппение прочности соединения, снижение металлоемкости и упрощение монтажа.

На фиг.1 изображено стыковое соеди-25 нение колонны с ригелями с усилением опорных .столиков наклонными тяжами; на фиг.2 вЂ” сечение А-A на фиг.1; на фиг.3 - стыковое соединение колонны с ригелями с усилением опорных стс:чи- 30 ков боковыми планками.; на фиг,4вЂ” сечение Б-Б на фиг.3„ на фиг.5 вЂ” стыковое соединение колонны с ригелями с удлиненным опорным столиком; на фиг.6,- сечение В-В на фиг.5; на

35 фиг.7 вЂ” сечение Г-Г на фиг.1,3 и 5.

Стыковое соединение включает колонну 1 и ригели 2, ширина гребня которых меньше ширины колонны. В верхней зоне стыка надопорные арматурные 40 стержни 3, охватывающие колонну с двух противоположных сторон, в средней части приварены к их закладным пластинам 4. Свободные концы надопорных арматурных стержней загнуты на греб- 45 ни ригелей и частич:но приварены к закладным пластинам 5. Часть каждого стержня не приварена к закладной пластине, создавая свободный для удлине- ния участок арматуры, обеспечивающий перераспределение усилий в узле. Длина участка стержня, приваренного к закладной пластине ригеля, должна быть не меньше 4d, где d вЂ” диаметр соединительного аРматуРного стержня..

Угол отгиба соединительного стержня к боковой грани колонны oL может нао ходиться в пределах 10 вЂ” 30, при этом торец закладной пластины 5 наними частями вЂ” к боковым граням колон- ны. Опорные элементы ригелей в этом случае могут быть выполнены в виде направляющих планок, приваренных к боковым пластинам и прикрепленных к торцам полок ригелей или в виде закладных элементов в основаниях гребней, приваренных к удлинениям полок опорных столиков ° 4 з.п. ф-лы, 7 ил. ходится от грани колонны на расстоянии где а вЂ” половина разности между шириной колонны и ригеля;

d вЂ” диаметр соединительного арматурного стержня;

06 вЂ” угол отгиба конца стержня °

В нижней зоне стыкового соединения имеются прикрепленные к колонне

1 опорные столики и жестко соединенные с ними опорные закладные детали ригелей. При этом опорные столики выполнены в виде горизонтальных полок 6, имеющих элементы усиления, которые могут быть выполнены в виде наклонных тяжей 7, верхние конпьл которых жестко соединены внахлест с верхними закладными пластинами 8 колонны (фиг.1 и 2). В этом случае выступающая за торцы полок ригеля часть гребня размещена между тяжами

7 и жестко соединена с полкой 6 посредством закладной детали 9. Угол наклона тяжей к горизонтальной плоскости Р =30-80

Полки 6 могут быть усилены боковыми планками 10, закрепленными выступающими за колонну 1 частями к полкам и средними частями к боковым граням колонны, для чего последняя снабжена нижними закладными пластинами 11 (фиг.3 и 4).

В этом случае опорные закладные детали ригелей могут быть выполнены в виде закрепленных к торцам их полок направляющих планок 12, приваренных внахлест к боковым планкам 10.

В торцовых гранях полок ригелей имеются закладные детали 13 для при-, варки к ним направляющих планок 12.

Полки 6 опорных столиков могут быть выполнены с выступающими за концы

h =(a+d) tgK, 5 154 боковых планок 10 частями 13 (фиг.5 и б). В,этом случае опорные закладные детали ригелей размещены в основаниях выступающих частей гребней, выполнены в виде полосовых элементов 14 (например, из отрезков уголковых профилей), приваренных к выступающим частями 13 опорных полок.

При этом общая длина полки опорного столика должна превышать длину выступающих за колонну частей боковых планок 10 не менее чем в два раза и на величину не более половины высоты ригеля.

Применять стык, изображенный на фиг.1, целесообразно для .ригелей с высотой сечения Н вЂ” 800 мм, при .пролетах L

Применять стыки, изображенные на фиг.З и 5, целесообразно для ригелей высотой Н 6.800 мм, при пролетах

L 9 м и при равномерно распределенной нагрузке q = 1, 0-2, 0 тс /м .

Формула изобретения

1. Стыковое соединение колонны с ригелями таврового сечения, включающее выступы гребней ригелей, жестко соединенные с колонной и гребнями надопорные арматурные стержни, прикрепленные к колонне опорные столики и жестко соединенные с ними опорные закладные детали ригелей, о т л ич а ю щ е е с я тем, что, с целью повышения прочности соединения, снижения металлоемкости и упрощения монтажа, надопорные арматурные стержни выполнены с отогнутыми навстречу друг другу концами, закреплены ими к верхним граням гребней и средними частями вЂ” к боковым граням колонны, опорные столики выполнены в виде горизонтальных полок, имеющих элементы усиления, а гребни ригелей и ко4909 6 лонна снабжены закладными пластинами для крепления надопорных стержней, при этом торец каждой закладной пласI тины гребня размещен от колонны на расстоянии

10 где а вЂ” половина разности между шириной колонны и гребня ригеля;

d вЂ” диаметр надопорного арматурного стержня;

М вЂ” угол отгиба конца стержня.

2. Соединение по п.1, о т л ивЂ” ч а ю щ е е .с я тем, что элементы усиления опорных столиков выполнены в виде наклонных тяжей, концы которых прикреплены к полкам и боковым

20 граням колонны, для чего последняя снабжена верхними закладными пластинами.

3. Соединение по п.1, о т л ивЂ” ч а ю щ е е с я тем, что элементы

25 усиления опорных столиков выполнены в виде боковых планок, прикрепленных выступающими за колонну концами к полкам и средними частями вЂ” к боковым граням колонны, для чего последняя снабжена нижними закладными пластинами °

4. Соединение по пп.1 и 3, о тл и ч а ю щ е е с я тем, что опорные закладные детали ригелей выполнены в виде прикрепленных к торцам их полок направляющих планок, приваренных внахлест к боковым планкам.

5. Соединение но пп.f и 3, о твЂ”

40 л и ч а ю щ е е с я тем, что полки опорных столиков выполнены с выступающими за концы боковых планок частями, а опорные закладные детали ригелей вЂ” в виде полосовых элементов, 45 прикрепленных к основаниям выступов гребней и приваренных к выступающим частям полок.

1544909!

544909

1544909

Г-Г

Составитель Н.Радковский

Техред Л.Сердюкова Корректор С. le« P

Редактор Н.Тупица

Закаэ 476 Тираж 604 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб,, д, 4/5

Проиэвод"твенно-издательский комбинаг "Патент", г. Ужгород, ул. Гагарина, 101

Стыковое соединение колонны с ригелями таврового сечения

www.findpatent.ru

Проектирование ригеля. Вычисление изгибающих моментов в расчетных сечениях ригеля, страница 5

Расстояние от нижней грани ригеля до центра тяжести растянутой арматуры

мм

Рис. 4.4. Схема расположения нижней арматуры

h0 = 700-44=656 мм, As =1232 мм2 .

Высота сжатой зоны бетона в расчетном сечении

мм.

Несущая способность сечения

кН·м

Места теоретического обрыва стержня находим аналитическим методом (рис. 4.3) по загружению 1+2:

М12=-197,72 кН·м; М21= -364,26 кН·м;

Q12=402,37 кН; Q21= -459,8 кН; q=148,65 кН/м.

Изгибающий момент в местах теоретического обрыва стержня Мх= 259,18 кН·м.

;

; м; м.

Место теоретического обрыва стержня находится на расстоянии 1,92 и 3,21 м от оси крайней колонны.

Длина анкеровки стержня со стороны крайней колонны при перерезывающей силе в рассматриваемом сечении

кН;

мм.

Длина анкеровки стержня со стороны средней колонны при перерезывающей силе в рассматриваемом сечении

кН;

мм.

Сечение фактического обрыва стержней находится на расстоянии l3 =1,62-0,33 = 1,29 м и l4 = 3,79+0,33=4,12 м от оси крайней колонны.

Конструктивная длина ригеля крайнего пролета при нулевой привязке колонн крайнего ряда с учетом зазоров между колонной и ригелем равных 50 мм будет равна

мм, где l1 – расстояние между координационными осями крайнего и внутреннего ряда колонн; hcol – высота сечения колонн; а – номинальная величина зазора между ригелем и колонной равная 50 мм; 20 мм – дополнительный зазор, обеспечивающий удобство монтажа.

Конструктивная длина каркасов принимается на 10 – 15 мм меньше конструктивной длины ригеля для удобства установки их в форму. Минимальная величина защитного слоя бетона и минимальное расстояние между продольными стержнями принимается в соответствии с указаниями главы 5 [2].

Конструирование ригеля среднего пролета выполняют аналогичным методом.

4.6. Конструкция типового ригеля

На рис. 4.5 – 4.13 приведены примеры конструирования и армирования типового ригеля таврового сечения с полкой внизу по серии 1.420-35 «Конструкции многоэтажных производственных зданий с сетками колонн 6×6 и 9×6 м». Ригель прямоугольного сечения конструируется аналогичным образом, за исключением армирования нижней полки, которая отсутствует. Обозначения сечений и каркасов взяты из типовой серии.

Рис. 4.5. Опалубочные размеры ригеля серии 1.420-35

Рис. 4.6. Опалубочные размеры поперечного сечения ригеля серии 1.420-35

Рис. 4.7. Армирование ригеля: 1 – нижняя рабочая арматура ригеля;

2 - пространственный каркас ригеля

Рис. 4.8. Опорное и пролетное сечение ригеля: 1 – плоский каркас

пространственного каркаса.

Рис. 4.9. Армирование концевого участка ригеля:

1 - пространственный каркас

Рис. 4.10. Пространственный каркас ригеля: 1,2 – плоские каркасы с нижней продольной и поперечной арматурой; 3,4 – гнутые сетки армирования полки; 5 – опорная закладная деталь с анкерными стержнями; 6 – закладная деталь для плит покрытий; 7 – соединительные стержни пространственного каркаса; 8,9 – стыковые стержни дополнительного плоского каркаса; 10 – поперечные стержни дополнительного каркаса, с помощью которых он крепится к пространственному каркасу; 11- поперечные стержни опорной зоны ригеля; 12 – закладная деталь для крепления дополнительных хомутов стыковой зоны; 13 - стыковой плоский каркас.

Рис. 4.11. Плоский каркас ригеля

Рис. 4.12. Арматурные сетки полки ригеля

Рис. 4.13. Составной стержень ригеля

vunivere.ru

Строит черчение - Стр 21

В задании 2-бприводится сборный железобетонный узел промышленного здания. Ригели таврового сечения опираются на консоли промежуточной колонны. Для фиксации положения ригеля на консолях колонны имеются анкерыØ22, входящие при монтаже в проушины ригеля5. В консолях колонны и опорных частях ригелей находятся закладные детали, которые после установки ригелей свариваются. Вверху ригели крепятся к колонне двумяуголками-накладками1, приваренными к закладным деталям колонны2 и ригелей3.

В задании требуется

1.Вычертить узел в заданных проекциях в масштабе 1:10 со всеми приведенными размерами и обозначениями.

2.Обозначить шов сварной монтажный между деталями 3 и1; 2 и1 сварка ручная дуговая по ГОСТ5264-80, между деталями4 и5 по ГОСТ11534–75, катет шва4 мм

PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com

В задании 3-бприведен чертеж крепления подкрановых балок таврового сечения на средней колонне. Ходовая панель опирается на столик, выполненный из уголка2 (L90×8), приваренного к закладной детали колонны

1.Закладные детали балки 3 и ходовой панели4 приваривают к пластине5.

В задании требуется

1.Вычертить узел в заданных проекциях со всеми приведенными размерами в масштабе 1:20.

2.Обозначить шов сварной монтажный между деталями 1 и2; 3 и5; 4 и5. Сварка ручная дуговая по ГОСТ5264–80, катет шва6 мм.

PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com

В задании 4-бприводится чертеж узла крепления ригелей с колонной. Ригели опираются на консоли колонны. В консолях колонны и опорных частях ригелей имеются закладные стальные детали1 и3, которые после установки ригеля свариваются между собой. Выпуски арматуры двух ригелей и колонны приваривают к пластине4 (10×150×100), затем стык омоноличивается бетоном, что на чертеже не показано.

В задании требуется

1.Вычертить узел в заданных проекциях в масштабе 1:10 со всеми приведенными размерами и обозначениями.

2.Обозначить шов сварной монтажный между деталями 1 и3; 2 и4. Сварка ручная дуговая по ГОСТ5264–80, катет шва6 мм.

PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com

В задании 5-бпредставлен узел сборного перекрытия пешеходного тоннеля. Коробчатые блоки перекрытия опираются на полки продольныхбалок-прогонов. Прогоны поддерживаются колоннами. Опорная часть балок- прогонов и колонны усилена закладными стальными пластинами, которые после установки балок на колонну свариваются между собой. Место соединения блоков перекрытия, балок и колонны омоноличивают бетоном и с внутренней стороны оштукатуривают.

В задании требуется

1.Вычертить узел в заданных проекциях со всеми приведенными размерами и обозначениями в масштабе 1: 10.

2.Обозначить шов сварной монтажный между закладными деталями балок и колонн. Сварка ручная дуговая по ГОСТ5264–80, катет шва6 мм.

PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com

В задании 6-бприводится чертеж узла опирания и крепления подкрановых балок таврового сечения на колонну. В колонне и опорных частях балок имеются закладные стальные детали3 и1. Крепление балки с колонной осуществляется при помощи анкерных болтов и пластин2, привариваемых к закладной детали колонны3 и уголку подкрановой балки1.

В задании требуется

1.Вычертить узел в заданных проекциях со всеми приведенными размерами и обозначениями в масштабе 1:10.

2.Обозначить шов сварной монтажный между деталями 1, 2, 3. Сварка ручная дуговая по ГОСТ5264–80, катет шва6 мм.

PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com

В задании 7-бприводится сборный узел промышленного здания. Подкрановые балки таврового сечения опираются на колонны. Балки опорными

закладными деталями устанавливаются на закладную деталь колонны и закрепляются анкерными болтами. Вверху балки крепятся к колонне стальными вертикальными планками2, привариваемыми к закладным деталям балок3 и колонны1.

В задании требуется

1.Вычертить узел в заданных проекциях со всеми приведенными размерами в масштабе 1:20.

2.Обозначить шов сварной монтажный между деталями 1 и2; 2 и3. Сварка ручная дуговая по ГОСТ5264–80, катет шва6 мм.

PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com

В задании 8-бприводится чертеж узла крепления стеновых панелей к колонне. В колонне и стеновых панелях имеются закладные стальные детали.

После установки стеновой панели крепление ее с колонной осуществляется при помощи уголков 1 и3, привариваемых к закладным деталям4 и2. Шов между панелями заполняется пенопластом и герметизирующей мастикой.

В задании требуется

1.Вычертить узел в заданных проекциях со всеми приведенными размерами и обозначениями в масштабе 1: 10.

2.Обозначить шов сварной монтажный между деталями 3 и4; 1 и2. Сварка ручная дуговая, катет шва4 мм.

PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com

В задании 9-бприводится сборный железобетонный узел каркаса промышленного здания. Ригели опираются на консоль колонны– двутавровую балку, заделанную в тело колонны. В колонне имеются выпуски арматурыN1(2Ø28), которые привариваются к стальным закладным деталям2 ригелей. В

средней части двутавровой консоли имеется овальное отверстие для пропуска через него арматуры колонны. Место соединения ригелей с колонной омоноличивается бетоном и оштукатуривается(на чертеже не показано).

Взадании требуется

1.Вычертить узел в заданных проекциях со всеми приведенными размерами и обозначениями в масштабе 1: 10.

2.Обозначить сварной шов монтажный между деталями 1 и2, сварка ручная

электродуговая по ГОСТ 5264–80, консолью колонны(I14) и закладной деталью ригеля(L100×100) по ГОСТ11534–75, катет шва6 мм.

PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com

В задании 10-бприведен чертеж опирания ригелей на колонну. В консолях колонны и опорных частях ригелей имеются закладные стальные детали4 и3, которые после установки свариваются. Верхние части ригелей соединены при помощи металлических накладок1, привариваемых к швеллерам2 колонны и закладным деталям ригелей5.

В задании требуется

1.Вычертить узел в заданных проекциях со всеми приведенными размерами и обозначениями в масштабе 1: 10.

2.Обозначить шов сварной монтажный между деталями 1 и2; 1 и5; 3 и4. Сварка заводская дуговая по ГОСТ5264–85, катет шва6 мм.

PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com

В задании 11-бприводится сборный железобетонный узел промышленного здания. Ригели таврового сечения опираются на консоли промежуточной колонны. Для фиксации положения ригеля на консолях колонны имеются анкеры Ø30, входящие при монтаже в проушины ригеляN1. В консолях колонны и опорных частях ригелей находятся закладные детали, которые после установки ригелей свариваются. Вверху ригели крепятся к колонне двумя уголковыми накладками2, приваренными к закладным деталям колонны3 и ригелей4.

В задании требуется

1.Вычертить узел в заданных проекциях со всеми приведенными размерами и обозначениями в масштабе 1: 20.

2.Обозначить шов сварной монтажный между деталями 4 и2; 2 и3; 5 и6

сварка ручная дуговая по ГОСТ 5264–80, между закладной деталью ригеля5 и проушиной1 по ГОСТ11534–75 катет шва6 мм.

PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com

studfiles.net

Расчет ригеля с шарнирно-опорной балкой

Расчет ригеля.

Исходные данные:

Ширина колонны – 450 мм.

Пролет – 7,0 м.

Снеговой район – 4

Класс бетона – В35

1. Компоновка ригеля.

• Конструктивная и расчетная схема.

Конструктивная схема.

Расчетная схема – шарнирно – опорная балка.

– ширина колонны (450 мм)

Расчетная схема.

– изгибающий момент.

– поперечная сила.

• Определение размеров ригеля.

Принимаем для расчета ригель таврового сечения РДП 4.63– 50. m = 3600 кг.

2. Сбор нагрузок.

• Конструкция пола.

1. Линолеум полевинил хлоридный на тканевой основе, плотность ρ =

1800, толщина t = 5 мм.

2. Мастика ρ = 1000 ,t = 8 мм.

3. Цементно – песчаная стяжка ρ = 1800 ,t = 40 мм.

4. Пергамин ρ = 600 ,t = 3 мм.

5. Древесноволокнистые плиты ρ = 200 , t = 20 мм.

6. Ж/б плита многопустотная ρ = 2500 ,t = 220 мм.

Нагрузок на 1 перекрытия.

Нагрузка	Норматив. нагрузка qn, кПа	Коэф-т надежно- сти	Расчетн- ая нагрузка qp, кПа
I. Постоянная (g). 1. Линолеум ρ = 1800 , t = 5 мм. (18×0,005 = 0,09 кПа) 2. Мастика ρ = 1000 ,t = 8 мм. (10×0,002 = 0,02 кПа) 3. Цем. песчаная стяжка ρ = 1800 ,t = 40 мм. (18×0,0354 = 0,637 кПа) 4. Пергамин ρ = 600 ,t = 3 мм. (6×0,003 = 0,018 кПа) 5. Древесноволокн. плиты ρ = 200 , t = 20 мм. (2×0,02 = 0,04 кПа) 6. Ж/б плита многопустотная ρ = 2500 ,t = 220 мм. 7. Перегородка ρ = 1800 ,t = 120 мм.	0,09 0,02 0,637 0,018 0,04 3,2 0,895	1,2 1,3 1,3 1,2 1,2 1,1 1,1	0,108 0,026 0,829 0,0216 0,048 3,52 0,985
Итого постоянная	4,905		q = 5,54
II. Временная (v). По СНиП 2.01.07-85*	2,4	1,2	v = 2,88
ПОЛНАЯ НАГРУЗКА:	6,91		7,94

Нагрузка на 1м.п. плиты с учетом коэффициента надежности (для

2-го уровня ответственности), .

Полная нагрузка с учетом веса ригеля:

– вес ригеля

b = 7 м – длина плиты перекрытия.

3. Назначение класса бетона и арматуры.

Для расчета принимаем ригель предварительно напряженный. Класс

бетона, в котором расположится напрягаемая арматура A-IV, принимаем в

соответствии с пособием по проектированию ж/б конструкции – класс

В-35. С целью учета длительности действия нагрузки на прочность

бетона, принимаем коэффициент условий работы γB2=0,9.

Расчетное сопротивление бетона при γB2=0,9: Rb= 13,05 МПа, Rbt =0,95 МПа.

Рабочая арматура класса A-IV: Rsn = 590 МПа, Rs = 510 МПа.

Арматура натягивается на упоры формы электротермическим способом. В

качестве поперечной и конструктивной арматуры принимаем арматуру

класса Bp-I, Rsn = 490MПa, Rs = 410 МПа, Rsw= 270MПa.

Рабочая арматура натягивается на упоры формы электротермическим

способом, а обжатие бетона формы производится усилием напрягаемой

арматуры. При достижении прочности Rbp= 0,5×Rbn = 0,5×11=5,5МПа бетона

изделия производится тепловая обработка (пропарка).

Предварительное напряжение принимаем σsp= 0,6×Rsn= 0,6×590 = 354 MПa.

Проверяем условие σsp + p < Rs,ser ,

где р = 30 + 360 / L = 30 + 360/6 = 90 МПа,

L – длина натягиваемого стержня.

σsp + p = 354 + 90=444 < Rs,ser= 590 MПa

σsp – p = 354 – 90=264 > 0,3 × Rs,ser= 0,3 × 590 = 177 МПа, т.е. условие прочности выполняется.

Вычисляем коэффициент точности напряжения.

γsp = 1 ± ∆ γsp [8, стр. 254].

γsp = 0,5 × р ×( 1 + 1 / √np) / σsp,

где np - число напрягаемых стержней.

Расстояние между осями рабочих стержней должно быть не более 2×h

2h = 2 × 450 = 900мм. Принимаем np = 2.

∆ γsp = 0,5 × 90 ×(l + l/√2) / 354 = 0,21.

При благоприятном влиянии предварительного напряжения

γsp =l – ∆γsp = 0,79

Предварительное напряжение с учетом точности натяжения

σsp < γsp × σsp = 0,79×354 = 279,65 МПа.

4. Расчет ригеля по нормальному сечению.

Т.к. полки ригеля расположены в нижней растянутой зоне, то сечение

ригеля принимаем прямоугольное, размерами 450×600:

b = 450 мм, h = 600 мм, а = 50 мм, hо= h – а = 550 мм.

A0(αm) = M max / (R b× b × h30 )= 195,22 / (13050 × 0,3 × 0,552 ) = 195,22 / 1184,29 = 0,164

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона xR определяется по табл.7.6[8].

σsR = R s + 400 – σsp= 510+400-354=556 MПa, т.к. γ B2 = 1

αR=ξR × (l – 0,5 ξR) = 0,54(l – 0,5×0,54) = 0,394

αR > A0

0,394 > 0,164 - условие выполняется.

Сжатая арматура по расчету не требуется т.к. A0 = 0,164 → η=0,91 и ξ=0,18

Определяем площадь сечения напрягаемой арматуры, A sp, при отсутствии напряженной арматуры As = 0

A sp = M max / (γ s 6 × R s × η × h 0)

γ s 6 = η-(η-l) × ((2 × ξ / ξR) – 1) = 1.27 < η =1,2.

η = 1.2 для арматуры класса А-IV принимаем γ s6 = 1,2

Asp = 195,22 / (1,2 × 510000 × 0,91 × 0,55) = 0,000637 м2 = 6,37 см2

Принимаем 6Ø12, Asp = 6,79 см2, фактическая несущая способность ригеля

составляет Mсеч = Rb × b × Х × (h 0 – 0,5 × Х)

Х = γ s 6 × R s × A sp / (R b × b) =1,2×510×0,000679 / (13,05×0,3) = 0,10614.

Mсеч= 13050×0,3×0,10614(0,4 – 0,5 × 0,10614) = 206,49 кН×м

Mсеч> М max

206,49 > 195,22 – условие прочности выполняется.

Определяем процент армирования:

M = A sp / b × h 0 = 0,000679 × 100% / 0,3 × 0,55 = 0,41% > Mmin=0,1%.

5. Расчет ригеля по наклонному сечению.

Проверяем условие прочности без поперечного армирования.

Qmax< 2,5 × Rbt × b × ho = 2,5 × 950 × 0,3 × 0,55 = 391,88 KH

139,82< 391,88 KH – условие прочности выполняется.

Q > Qb

Qb= φb4(l + φn) × Rbt× b × /c

φb4 = l,5 – для тяжелого бетона [4, табл.21]

φn= 0,l × N / (Rbt × b × ) = 0,l × 189,89/(950 × 0,3 × 0,55) = 0,121<0,5

N = P = σ sp × Asp = 279,660 × 0,000679 = 189,89 кH

q 1 = (q + v/2) × γn + qриг. ×γn = (5,54 + 2,4/2) × 6 × 0,95 + 4,6 × 0,95 = 42,79 KH/M

Принимаем C =Cmax= 2,5 × ho =2,5 × 0,55 = l,375 м.

Qb= 1,5×(l + 0,121) × 950 × 0,3 × 0,552/ l,375 = 105,43 KH

Q = Qmax – q1 × c=139,82 – 42,49 × l,375 = 80,98 KH

80,98 < 105,43 – условие прочности не выполняется, значит постановка хомутов по расчету необходима.

Устанавливаем арматуру по конструктивным требованиям.

На приопорном участке шаг хомутов равен S ≤ h/2 ≤ 150, т.к.

H = 600, тогда S = 600/2 > 150, принимаем шаг хомутов S = 150 мм .

Диаметр поперечной арматуры принимаем ¼диаметр рабочей арматуры.

dsw= 1 /4 × dp = 1 /4 × 12 = 3 мм.

В соответствии со СНиП «Нагрузки и воздействия» и с учетом того, что ригель воспринимает равномерно распределенную нагрузку и поперечную силу.

vunivere.ru

1.3 Расчет предварительно-напряженного ригеля таврового сечения марки РДП 4.56-70. Ригель таврового сечения

1.3 Расчет предварительно-напряженного ригеля таврового сечения марки РДП 4.56-70. Расчет и технология изготовления ригелей на линейных стендах

Похожие главы из других работ:

2.9 Проверка долговечности предварительно выбранных подшипников

1.1 Выбор марки инструментального материала, сечения державки резца и геометрических параметров режущей части инструмента

2. Вывод условия равновесия для осесимметричного напряженного состояния

2.2 Критерии прочности и устойчивости при оценке напряженного состояния оболочки ПК

3.1.3 Назначение типа сечения вспомогательных балок и марки стали.

2.10. Сечение эффективного проводника (предварительно)

8.5 Принимаем предварительно скольжение в номинальном режиме

2.2 Прогнозирование работоспособности режущего инструмента на основе оценки напряженного состояния поверхностного слоя обрабатываемого материала

1. Расчет предварительно напряженных ригелей армированных арматурными канатами

1.1 Расчет предварительно напряженного ригеля конструкции ГП «Институт НИПТИС им. Атаева С.С.» марки РДП 4.56.1-70

1.2 Расчет предварительно напряженного ригеля прямоугольного сечения марки Р 4.56-70

8 Выбор марки и расчёт сечения обмоточного провода

8. ВЫБОР МАРКИ И РАСЧЁТ СЕЧЕНИЯ ОБМОТОЧНОГО ПРОВОДА

2.9 Проверка долговечности предварительно выбранных подшипников

2.5.3 Расчет режимов для автоматической сварки под слоем флюса для таврового соединения

2.4.3. Статический расчет ригеля

2.4.4. Расчет ригеля по предельным состояниям первой группы

Стыковое соединение колонны с ригелями таврового сечения

Проектирование ригеля. Вычисление изгибающих моментов в расчетных сечениях ригеля, страница 5

Строит черчение - Стр 21

Расчет ригеля с шарнирно-опорной балкой