Облицовочный кирпич коэффициент теплопроводности: Теплопроводность облицовочного кирпича: коэфициент разных видов материала

Содержание

Теплопроводность кирпича, коэффициенты для разных видов материала

Оглавление:

  1. Виды кирпичей
  2. Назначение и отличительные признаки материала
  3. Что такое теплопроводность

Новые материалы не могут не вызывать восхищение своими характеристиками и возможностями. Преимущества технологий строительства с их помощью неоспоримы. Искусственные и комбинированные строительные материалы превосходят традиционные сразу по нескольким важнейшим параметрам, зачастую – в несколько раз. Однако, традиционные материалы нельзя сбрасывать со счетов: кирпич, к примеру, был и остается востребованным.

Большинство зданий построено из кирпича: в этом не сложно убедиться. То есть, о способности этого материала успешно противостоять атмосферным явлениям, знают все.

Механическая прочность и долговечность этого материала также известна, как и экологическая безопасность. Кроме того, кирпич обладает хорошими тепло- и звукоизоляционными свойствами, морозостойкостью. Все эти качества делают его одним из лучших строительных материалов.

Виды кирпичей

Раньше этот материал выпускался двух видов: белый (силикатный) и красный (керамический) полнотелый. Иногда встречался керамический пустотелый. Современные керамические кирпичи бывают разных цветов и оттенков: желтые, кремовые, розовые, бордовые. Фактура их также может быть различной. Однако, по способу изготовления и составу они по-прежнему подразделяются на керамический и силикатный.

Общего у них, кроме геометрических параметров, нет ничего. Керамический состоит из обожженной глины (с различными добавками), а силикатный изготавливается из извести, кварцевого песка и воды. Эксплуатационные характеристики обоих видов регламентируются разными нормативными документами, что обязательно учитывается в строительной отрасли.

Большей популярностью пользуется керамический кирпич. Его разновидности: полнотелый, пустотелый, облицовочный с различной фактурой поверхности. Свойства этого строительного материала и его эстетические качества, разнообразие цветов и форм делают его уникальным и пригодным для возведения любых строений.

Назначение кирпичей различных видов и их отличительные признаки

Кирпич по назначению подразделяют на специальный, строительный и облицовочный. Для кладки стен применяется строительный, для облагораживания фасадов – облицовочный, а в особых случаях – специальный (например, для кладки печи, камина или печной трубы).

Полнотелый кирпич содержит не более 13% пустот: его используют для возведения стен (внешних и внутренних), столбов, колонн и так далее. Конструкции, построенные из такого материала, способны нести дополнительную нагрузку благодаря высокой прочности на сжатие, на изгиб, хорошей морозостойкости керамического полнотелого кирпича. Теплоизолирующие свойства зависят от пористости, от нее же зависит и водопоглощение, способность материала к сцеплению с кладочным раствором. Данный материал обладает не слишком хорошим сопротивлением к теплопередаче, в связи с чем стены жилых строений необходимо сооружать достаточной толщины или утеплять дополнительно.

У пустотелого кирпича объем пустот может доходить до 45% от общего объема изделия, поэтому его вес меньше, чем у полнотелого. Он пригоден для строительства легких перегородок и наружных стен, им заполняют каркасы многоэтажных зданий. Пустоты в нем могут быть как сквозными, так и закрытыми с какой-либо стороны. Форма пустот бывает круглой, квадратной, овальной, прямоугольной. Располагаются они вертикально и горизонтально (последний вариант менее удачен, так как такая форма – менее прочна).

У пустотелого кирпича объем пустот может доходить до 45% от общего объема изделия.

Пустоты позволяют экономить довольно много материала, из которого изготавливают кирпич. Кроме того, это значительно повышает его теплоизолирующие свойства. При этом важно, чтобы консистенция раствора была такой густоты, чтобы воздушные полости им не заполнялись.

Облицовочный кирпич применяют, соответственно, для облицовки зданий. Обычно, его размеры такие же, что и у стандартного, но в продаже есть и изделия с меньшей шириной. Чаще всего он изготавливается пустотелым, что определяет его высокие теплотехнические характеристики.

Среди специальных кирпичей чаще всего распространены огнеупорный (печной) и теплоизолирующий. И тот, и другой применяются для возведения каминов и печей (в том числе и мартеновских). Они изготавливаются из специальной, шамотной глины, но имеют разное назначение. Огнеупорный призван выдерживать температуры, превышающие 1600 °С, а теплоизолирующий – для предотвращения нагревания внешних стенок печей и потери тепла. Если возводить стены из этого материала, то они будут хорошо сохранять тепло. Но слабая прочность материала позволяет лишь заполнять им простенки.

Клинкерным кирпичом облицовывают цоколи зданий. Он обладает высокой морозостойкостью и механической прочностью благодаря применению тугоплавких глин при их изготовлении. Обжигание сырца производится при более высоких температурах, чем обычно.

Что такое теплопроводность

Этот термин обозначает способность материала передавать тепловую энергию. Эту способность, в данном случае, выражает коэффициент теплопроводности кирпича. У клинкерного этот показатель составляет порядка 0,8… 0,9 Вт/м К.

Силикатный обладает меньшей теплопроводностью и в зависимости от количества пустот, в нем содержащихся, подразделяется на: щелевой (0,4 Вт/м К), с техническими пустотами (0, 66 Вт/м К), полнотелый (0,8 Вт/м К).

Керамический является еще более легким, вследствие чего данный показатель у него еще более низкий. Для полнотелого кирпича он находится в пределах 0,5… 0,8 Вт/м К, для щелевого – 0,34… 0,43 Вт/м К и для поризованного – 0,22 Вт/м К. Кирпич пустотелый характеризуется коэффициентом теплопроводности, равным 0,57 Вт/м К. Данный показатель не постоянен и меняется в зависимости от пористости материала, количества и расположения пустот.

Утверждение, что кирпич обладает высокой теплопроводностью, не совсем корректно: некоторые виды этого материала проводят тепло даже хуже, чем газобетонные блоки. Сочетание прочностных качеств полнотелых кирпичей и теплоизолирующих свойств пустотелых (а еще лучше – поризованной керамики) позволяет возводить надежные и энергоэкономичные здания.

значение коэффициента, показатели морозостойкости материала, величина теплоемкости в таблице

Плотность клинкерного кирпича

Блоки клинкерные производят из сухой глины красного оттенка. После закаливания при высоких температурных режимах состав приобретает устойчивую плотность — от 1900 до 2100 кг/см3. Износостойкость обусловлена и низкой пористостью — всего 5%, которая достигается спеканием минерального состава, снижающим объемы щелей в кирпичах, уменьшающим вероятность попадания влаги в сырье.
Марки блоков отличаются оттенками и фактурами, которые производятся посредством подбора специальных составов глин, изменения температурных режимов и времени при обжиге. Но показатели уплотненности состава сохраняются на среднем для подвида уровне.

Недостатки — высокие цена и теплопроводность. Поэтому при укладке потребуются затраты на теплоизоляционные работы.

Плотность шамотного кирпича

Уплотненность шамотных кирпичей средняя и варьируется в пределах от 1700 до 1900 кг/см3. Высокая износостойкость достигается за счет небольшой пористости, которая составляет не больше 8%. Материал прочный и не деформируется под воздействием высоких температур, максимальный показатель — +1600°С.

На 70% материал состоит из глины огнеупорной, которая отличается большим весом. При проектировании необходимо учитывать массу строительного материала, чтобы избежать увеличения нагрузки на несущие части здания.

Разновидности шамотного кирпича (арочные, классические, трапециевидные либо клиновидные) имеют похожие показатели плотности. Блоки применяют для укладки печей и каминов, производственных сооружений, промышленных сталеплавильных установок и т.д. Технология изготовления, состав и показатели износостойкости обусловили высокую цену стройматериала.

Отделка фасада кирпичом требует соблюдения нескольких простых правил

  1. Расчет требуемого количества строительных материалов. Если купить недостаточное количество кирпича, есть риск докупить товар из другой партии, который может отличаться по цветовой гамме. Рекомендуется закупать лишние материалы примерно на 10 % больше от положенного количества.
  2. После покупки всех материалов следует приступить к пробной кладке, которая нужна для проверки текстуры раствора и определения заполнения швов. Такой метод выполняется минимум на одном квадратном метре поверхности стены для правильного определения расхода кирпича и толщины швов.
  3. Важно! Для каждого вида кирпича следует делать отдельную пробную укладку
  4. Отделка дома кирпичом должна быть выполнена всего одним методом до завершения работ. Не рекомендуется менять раствор, в противоположном варианте это может способствовать к визуальной разнице, которая может негативно отразится на внешних характеристиках.
  5. Для сбережения качества раствора рекомендуется перед укладкой кирпичи сложить в воду. Это позволит снять с поверхности загрязнение и пыль. Сухой кирпич обладает свойствами вбирать влагу из раствора, вследствие чего качество облицовки стен ухудшается.
  6. Для качественной работы следует делать паузу, чтобы проверить кладку на расстоянии. Это поможет увидеть дефекты, неточности и вовремя их устранить.



Используемые виды

Коэффициент теплопередачи комбинации кирпичей из переработанного бетона со стеной из пенополистирола

На этой странице

РезюмеВведениеРезультатыВыводыБлагодарностиСсылкиАвторские праваСтатьи по теме

Четыре образца тектонических форм были взяты для проверки их коэффициентов теплопередачи. Путем анализа и сравнения экспериментальных значений и теоретических значений коэффициента теплопередачи предложен метод расчета скорректированного значения для определения коэффициента теплопередачи; предложенный метод оказался достаточно правильным. Результаты показали, что коэффициент теплопередачи переработанной бетонной кирпичной стены выше, чем у стены из глиняного кирпича, коэффициент теплопередачи переработанной бетонной кирпичной стены может быть эффективно снижен в сочетании с изоляционной плитой из пенополистирола, а сэндвич-изоляция была лучше. чем у наружной теплоизоляции.

1. Введение

По мере того, как урбанизация постепенно расширяется, быстрота строительства зданий и выдающиеся достижения в области энергосбережения также увеличиваются [1]. Энергосбережение играет важную роль в национальных энергетических стратегиях, смягчая существенное давление на ресурсы и окружающую среду [2, 3]. В элементах частокола здания площадь наружной стены занимает большую долю по сравнению с кровлей здания, дверями, окнами и т. д. [4, 5]. Тепловые характеристики наружной стены являются ключом к достижению энергоэффективности в зданиях [5, 6]. Наружная стена различается в зависимости от строительных материалов, типов конструкции и зависит от условий окружающей среды. Глиняный кирпич, широко используемый во многих существующих зданиях, вызвал большой ущерб земельным ресурсам. Его высокотемпературный процесс обжига в печах также привел к увеличению выбросов парниковых газов. Таким образом, возникла растущая потребность в исследованиях строительных материалов для зеленых стен и их теплосберегающих и теплоизоляционных характеристик. Переработанные бетонные кирпичи, изготавливаемые из измельченных отходов бетона, широко используются в каменных конструкциях в качестве экологичных строительных материалов. Было проведено много исследований его механических свойств, но лишь несколько измерений его теплоизоляционных свойств [7]. Кроме того, наиболее распространенным типом теплоизоляции было добавление материалов для сохранения тепла на внешней стороне наружной стены с самым большим ограничением в виде более короткого срока службы [8, 9]. ]. Вспенивающийся полистирол (EPS), использованный для теплоизоляции, показал очевидные теплосберегающие и теплоизоляционные характеристики. Тем не менее, разнообразные материалы для наружных стен с различными формами структурных типов сохранения тепла из пенополистирола, независимо от того, различаются ли различия их теплоизоляционных свойств, традиционно не были в центре внимания в контексте сохранения тепла стен и энергосбережения.

Коэффициент теплопередачи () обычно используется в качестве показателя для измерения теплозащиты и теплоизоляционных характеристик стен ограждения и в основном определяется коэффициентом теплопроводности () материалов. Считалось, что тепловая и влажная среда влияет на характеристики теплопередачи стен ограждения [10–12]. Коэффициент теплопроводности менялся в зависимости от температуры и влажности воздуха, что приводило к отклонению фактического значения от теоретического. Однако во многих исследованиях предполагалось, что характеристики материалов не изменяются, или коэффициент теплопроводности () материалов выражался как константа. Поэтому возрастает потребность в изучении скорректированного коэффициента теплопроводности материала в различных средах и его расширенном применении в энергосберегающих конструкциях.

Кирпичи из переработанного бетона обладают все большим потенциалом развития и использования. Его различное сочетание с изоляционной плитой EPS обеспечивает как защиту окружающей среды, так и энергосбережение. Понимание характеристик теплопередачи кирпичей из переработанного бетона в сочетании с изоляционными плитами EPS становится все более важным для количественной оценки их вклада в энергосбережение.

Цели данного исследования заключались в проверке коэффициента теплопередачи () стены из переработанных бетонных кирпичей, непосредственном сравнении тепловых характеристик различных растворов строительных стен и предложении скорректированного метода расчета коэффициента теплопередачи для оптимизации энергопотребления здания. .

2. Испытание коэффициента теплопередачи

В настоящее время не существует официального стандарта для методов испытаний, непосредственно касающихся динамических характеристик стен: основные справочные нормы [13] предусматривают измерение стационарных характеристик одиночных материалов и многослойных конструкций при стандартных граничных условиях. В этом исследовании был проведен экспериментальный анализ с климатической камерой для сравнения влияния коэффициента теплопередачи элементов оболочки, которые характеризуются эквивалентными стационарными характеристиками.

2.1. Типы стен и свойства материалов

В этом исследовании были изготовлены четыре различных образца для количественной оценки их тепловых характеристик. Четыре образца, которые были выбраны среди типологий стен, подробно показаны на рисунке 1 и в таблице 1.

2.2. Аппаратура для испытаний

В соответствии со стандартами и исследованиями, касающимися этого типа испытаний [14, 15], в экспериментальных исследованиях использовалась установка для измерения стационарного теплообмена (CD-WTFl515, Шэньян, Китай). Условия теплопередачи испытанной оболочки здания моделируются на основе стандарта GB/T 13475-2008 и принципа однонаправленной устойчивой теплопередачи для измерения и анализа коэффициента теплопередачи. Климатическая установка контроля окружающей среды состоит из двух камер с кондиционированием воздуха, в которых температура регулируется с помощью терморезисторов и холодильных систем (рис. 2 и 3). Одна камера используется для обеспечения наружного климата окружающей среды. Температура мерного бака устанавливается равной −10°C (при допустимом перепаде температур ±0,2°C). Другая камера имитирует внутреннюю среду, в которой установлена ​​температура 35°C (с допустимой температурной разницей ±0,1°C). Образцы были изготовлены в соответствии с установленными размерами испытательного оборудования. Размеры установки и образцов составляют 2600 × 2160 × 2140 мм и 1500 × (≤400) × 1500 мм соответственно (рис. 4). После 28 дней естественной сушки в испытательном устройстве поверхность раздела между образцами и испытательным устройством была герметизирована пенополиуретаном.

Все образцы были протестированы в пекинском испытательном центре строительных материалов. Установка была сначала откалибрована перед обработкой образцов стен в аппарате. Внутренние и внешние образцы стен должны соответствовать горячей и холодной камерам соответственно. Для каждого образца были измерены шесть групп связанных данных параметров окружающей среды, таких как температура горячего поля () и холодного поля (), влажность горячего поля () и холодного поля () и общая входная мощность (), чтобы уменьшить погрешность измерения. К каждой стороне образцов симметрично присоединялись девять датчиков температуры. Допустимая разность температур поверхности образца составляла ±0,5°С при интервале сбора данных 10 мин. Измерения проводились на основе настроек параметров в соответствии с положениями стандарта GB/T 13475-2008. Когда допустимая разница температур находилась в пределах диапазона значений после трех часов непрерывного климат-контроля, испытания прекращали.

3. Расчетная модель коэффициента теплопередачи

Теплопередача через стенку проходит три фазы: теплообмен внутренней поверхности; теплопроводность внутренней стены; теплообмен внешней поверхности. Методы расчета теплообмена на каждой ступени различны [17], в части решения процесса уравнения Фурье с помощью тестового метода и метода теории, граничных условий.

3.1. Принципы расчета испытательных значений

Принцип испытаний прибора для испытания тепловых характеристик стационарного теплообмена (CD-WTFl515, Шэньян, Китай) основан на одномерном стационарном теплообмене. Образцы были помещены между двумя различными температурными полями для имитации теплопередачи стенки в реальных условиях. По обе стороны от образца температура поверхности и температура воздуха измерялись датчиками температуры. Также были измерены температуры поверхности с обеих сторон направляющей пластины. Были проверены температура внутренней и внешней поверхности измерительной коробки и потребляемая мощность. По измеренным данным можно рассчитать коэффициент теплоотдачи образцов [13] через стенку, примем где — тепловой поток через стенку дозатора (Вт м −2 ), – коэффициент теплопередачи дозирующей стенки (Вт м −2  K −1 ), – температура внутренней поверхности дозирующей коробки (K), – температура внешней поверхности измерительная коробка (K).

Тогда коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции можно рассчитать по следующей формуле: где – общая потребляемая мощность (Вт м −2 ), – расчетная площадь измерения, – температура горячего поля (К), а – температура холодного поля (К).

3.2. Теоретическая расчетная модель

При условии стационарного теплообмена, когда весь процесс теплообмена не изменяет общего количества теплоты, закон Фурье может быть выражен как где — теплоотдача плотности теплового потока конструкции, — теплоотдача коэффициент передачи ограждающей конструкции (Вт м −2  К −1 ), – сопротивление теплопередаче внутренней поверхности, равное 0,11 м 2  К Вт −1 , – сопротивление теплопередаче наружная поверхность, которая составляет 0,04 м 2  K Вт −1 , сопротивление теплопередаче каждого материала (м 2  K Вт −1 ), сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, толщина материалов (м) , а — коэффициент теплопроводности каждого материала (Вт м -1  К -1 ).

3.3. Расчетная модель с исправленными значениями

Коэффициент теплопроводности материала является константой в существующих теоретических расчетах и ​​численных расчетах из литературы, без учета коэффициента теплопроводности материала при изменении температуры и влажности. Мы должны исследовать расчет истинного значения коэффициента теплопередачи и обратиться к теоретическому расчету.

3.3.1. Расчет коэффициента теплопроводности в реальной рабочей среде

Механизм теплопередачи стеновых строительных материалов подобен жидкости, основанной на упругих волнах. Теплопроводность увеличивалась с повышением температуры, а также под влиянием влажности. Общее уравнение в случае реальных рабочих условий обычно выражается следующим образом: где — испытательное значение теплопроводности материала, — изменение теплопроводности, вызванное температурой, — изменение теплопроводности, вызванное влажностью веса, и — изменение теплопроводности. вызванный заморозкой.

Материалы были рассчитаны в зависимости от разницы температур, веса, влажности и замерзания соответственно. Затем материалы были рассчитаны в рабочей среде на влияние теплопроводности с температурой и влажностью.

Модель, использованная для описания влияния температуры и влажности на коэффициент теплопроводности неорганических вяжущих материалов, была [18]

Испытания теплопроводности были основаны на стандартах испытаний теплопроводности цементного раствора и переработанного бетонного кирпича [16]. Затем можно было рассчитать изменения теплопроводности материалов, вызванные температурой, весом, влажностью и замерзанием соответственно. Коэффициенты теплопроводности () (относительное изменение при изменении на 0°C) цементного раствора и переработанных бетонных кирпичей были рассчитаны как 0,7526 Вт м 9соответственно.

Влиянием влажности на коэффициент теплопроводности шаблона EPS можно пренебречь [19]. Для описания влияния температуры на коэффициент теплопроводности пенополистирольных шаблонов использовалась модель [20], где – коэффициент теплопроводности неорганических вяжущих материалов при средней температуре, – коэффициент теплопроводности при 20°С, – коэффициент теплопроводности при 0°С. , – средняя температура материала, – коэффициент теплопроводности пенополистирола при 10°C, – коэффициент теплопроводности влаги, – влажность материала (%), – коэффициент, скорректированный на влажность, – плотность материала (кг м −3 ).

Когда на стенах наблюдается явление конденсации, суточное количество конденсата может быть выражено как [17] где – суточное количество конденсата (г), – парциальное давление водяного пара на стороне более высокого парциального давления (),   – водяной пар парциальное давление на стороне более низкого парциального давления (), сопротивление паропроницаемости втекающего водяного пара (m 2  h  g −1 ), сопротивление паропроницаемости вытекающего водяного пара (m 2  h   g −1 ).

3.3.2. Принципы расчета скорректированных значений

Теплопередача ограждающих конструкций обычно рассчитывалась на основе установившейся теплопередачи с фиксированными значениями теплопроводности материалов. Тем не менее, теплопроводность с различными материалами ограждающих конструкций и типами конструкций, независимо от того, отличаются ли изменения от установившейся теплопередачи в реальных рабочих условиях, традиционно не корректировалась в контексте исследований в области энергосбережения. Следовательно, существует необходимость в корректировке теплопроводности в зависимости от температуры и влажности. Расчет должен удовлетворять закону сохранения энергии, а плотность теплового потока через стену и каждый слой должна быть одинаковой. Рассмотрим, где – тепловой поток, – тепловой поток внутренней поверхности стены (Вт м -2 ), — тепловой поток поверхности стенки (Вт м -2 ), — тепловой поток стенки (Вт м -2 ), — температура внутренней поверхности любого слоя многослойной стенки (К), температура воздуха в помещении (K), температура наружного воздуха (K) и сопротивление теплопередаче (м 2  K Вт −1 ).

Кроме того, расчет должен удовлетворять тому, чтобы осмотическая величина была не только пропорциональна разности давлений паров внутри и снаружи, но и обратно пропорциональна сопротивлению в процессе проникновения. Уравнение имеет вид где — интенсивность инфильтрации водяного пара (г м −2  h −1 ), – парциальное давление водяного пара в помещении (), – парциальное давление водяного пара в наружном воздухе (), – полное сопротивление проникновению водяного пара из ограждающих конструкций (м 2  h g −1 ), – сопротивление проникновению водяного пара материалов (m 2  h  g −1 ), а – парциальное давление пара на внутренней поверхности любого слоя многослойной стены ().

3.3.3. Правильный расчет коэффициента теплопередачи

В сочетании с этими известными значениями, такими как толщина материалов каждой стены, теплопроводность и коэффициент проникновения водяного пара, распределение температуры внутри стены, распределение парциального давления водяного пара, содержание воды и количество льда, затем можно было вычислить. Это изменит теплопроводность каждого материала для расчета коэффициента теплопередачи. Затем измененные коэффициенты теплопроводности повторно использовались для повторения расчета. Затем итеративно решается коэффициент теплопередачи до тех пор, пока изменение значений не окажется в пределах критерия сходимости (рис. 5).

4. Результаты
4.1. Экспериментальные результаты и анализ неопределенностей

Средние значения соответствующих параметров окружающей среды для четырех образцов представлены в таблице 2 соответственно. Неопределенность результатов измерений может быть связана с несколькими составляющими неопределенности. Суммарные стандартные неопределенности, вызванные воспроизводимостью измерений (), составили ; ; ; , соответственно. Суммарные стандартные неопределенности, вызванные ошибкой тестового значения мощности () и температурной погрешностью (), составили 0,1% и 1%, при которых коэффициент охвата () равен 2. Таким образом, объединенная стандартная неопределенность эксперимента с коэффициентом теплопередачи составила синтезируются этими компонентами неопределенности [21]. Учтите, что коэффициент покрытия () равен 2. Суммарные расширенные неопределенности для коэффициента теплопередачи составили 2,06 %, 2,04 %, 2,33 % и 2,20 % соответственно.

4.2. Тестовые значения и теоретические значения

Тестовое значение коэффициента теплопередачи можно рассчитать с помощью данных испытаний образца стены и расчетной модели (Таблица 3). Теоретическое значение коэффициента теплопередачи можно рассчитать с помощью теоретической расчетной модели. Коэффициент теплопроводности переработанной бетонной кирпичной стены был рассчитан по результатам испытаний SJ1. Коэффициенты теплопередачи SJ2 и SJ3 рассчитывались с коэффициентом теплопроводности стены из переработанного бетонного кирпича.

4.3. Результаты испытаний и теоретические значения

Экспериментальное значение коэффициента теплопередачи SJ0 было ниже, чем у SJ1; экспериментальное значение коэффициента теплоотдачи SJ2 было ниже, чем у SJ1; после добавления 60-мм одностороннего шаблона из пенополистирола коэффициент теплопередачи стены SJ2 был снижен на 76%, а эффект энергосбережения значительно увеличился. После добавления шаблона из пенополистирола толщиной 60 мм в середину стены из переработанного бетонного кирпича коэффициент теплопередачи стены SJ3 был снижен на 81%; Значение коэффициента теплопередачи у SJ3 меньше, чем у SJ2.

Коэффициенты теплопередачи образцов отличаются между экспериментальными и теоретическими значениями. Теоретическое значение теплового сопротивления пограничного слоя и коэффициента теплопроводности материала отличается от скорректированного значения коэффициента теплопроводности материала. Погрешность размера материала образца оказывает большое влияние на вычисленное теоретическое значение коэффициента теплопередачи. был сильно, значительно связан с толщиной шаблона EPS () (рис. 6), уменьшаясь с увеличением толщины шаблона EPS. Подогнанные линии на рисунке 6 были получены из эмпирической модели. Значения коэффициента теплопередачи несущей стены уменьшались с увеличением толщины плиты пенополистирола (рис. 6). Это показало, что после добавления более тонкой изоляционной плиты из пенополистирола коэффициент теплопередачи может быть значительно снижен. Однако с постоянно увеличивающейся толщиной изоляционной плиты EPS значение коэффициента теплопередачи больше не снижается значительно. Точно так же термическое сопротивление образца имеет монотонно увеличивающееся отношение к общему термическому сопротивлению, а скорость замедляется. В результате расчета толщина изоляционной плиты EPS толщиной 60 мм уменьшилась на 5 мм, а коэффициент теплопередачи ремонтной стены увеличился на 6,6%.

4.4. Результаты Анализ правильного расчета коэффициента теплопередачи

В соответствии с моделью расчета истинного значения коэффициента теплопередачи коэффициенты теплопередачи SJ2 и SJ3 были оценены в тестовой среде, и на рисунке 7 показаны результаты сравнения теоретических значений. и экспериментальные значения.

Результаты показаны на рис. 7; при рассмотрении влияния температуры и влажности на изменение материалов все коэффициенты теплопередачи скорректированных расчетных значений были ниже теоретических значений и намного ближе к экспериментальным значениям, что могло доказать, что скорректированные расчеты были правильными и точно отражали характеристики теплопередачи.

5. Выводы

В этом исследовании четыре тактических формы образцов стен были испытаны для изучения их коэффициентов теплопередачи; Коэффициент теплопередачи стены из переработанного бетонного кирпича значительно снижается после получения композитной изоляционной плиты EPS. Коэффициент теплопередачи обеих сторон стены из переработанного бетонного кирпича со средней изоляционной плитой из пенополистирола толщиной 60 мм не только меньше, чем у внешней изоляции такой же толщины, но и обладает отличной долговечностью. Основываясь на основном механизме теплопроводности переработанного бетонного кирпича и изоляционной плиты из пенополистирола, можно вывести зависимость между коэффициентом теплопроводности различных материалов и температурой, влажностью. В соответствии с выражением истинной теплопроводности материала предложена методика расчета коэффициента теплопередачи стены из пенополистирольных пенобетонных кирпичей. Путем анализа экспериментальных значений, теоретических значений и скорректированных значений тестовых образцов было доказано, что метод расчета скорректированных значений является правильным и разумным и может обеспечить более высокую энергоэффективность.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации данной статьи.

Благодарности

Это исследование было поддержано Пекинским технологическим университетом и грантами Фонда естественных наук Китая (51308011) и Национальным проектом поддержки науки и технологий Китая (2011BAJ08B02). Авторы благодарят Пекинский центр испытаний строительных материалов за помощь с инструментами для испытаний.

Ссылки

  1. Б. Ли и Р. Яо, «Урбанизация и ее влияние на энергопотребление и эффективность зданий в Китае», Возобновляемая энергия , том. 34, нет. 9, стр. 1994–1998, 2009.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  2. C. Peng и Z. Wu, «Измерение и оценка теплового сопротивления строительных конструкций на месте», Energy and Buildings , vol. 40, нет. 11, стр. 2076–2082, 2008.

    Просмотр:

    Сайт издателя | Google Scholar

  3. X. Xu и S. Wang, «Оптимальные упрощенные тепловые модели оболочки здания на основе регрессии в частотной области с использованием генетического алгоритма», Energy and Buildings , vol. 39, нет. 5, стр. 525–536, 2007 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  4. LDD Harvey, «Сокращение энергопотребления в секторе зданий: меры, затраты и примеры», Energy Efficiency , vol. 2, нет. 2, стр. 139–163, 2009.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  5. A. Seppälä, M. El Haj Assad и T. Kapanen, «Оптимальная структура для защиты от тепла и холода в условиях переходной теплопроводности», Structural and Multidicular Optimization , vol. 36, нет. 4, стр. 355–363, 2008 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  6. C. -M. Лай и Ю.-Х. Ван, «Энергосберегающий потенциал ограждающих конструкций жилых домов на Тайване», Энергия , том. 4, нет. 11, стр. 2061–2076, 2011.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  7. Z. Ge, R. J. Sun и Z. Li, «Механические свойства бетона с переработанным порошком из глины и кирпича», Advanced Building Materials , vol. 250–253, стр. 360–364, 2011.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  8. А. Дж. Лохоняй, Ю. Корани и М. Д. Росс, «Эффективная изоляция пенопластом для стен из бетонной кладки с одинарной кладкой», стр. 9.0181 Журнал строительной физики , том. 37, нет. 2, стр. 200–210, 2013 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  9. И. Марсело, В. Мария, Дж. Даниэль и Р. Педро, «Жизненный цикл и оптимальная толщина теплоизолятора для жилья в Мадриде», в Всемирной конференции по устойчивому строительству 2005 г. , стр. 418–425, In-house Publishing, Роттердам, Нидерланды, 2005 г.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  10. Т. Врана и Ф. Бьорк, «Лабораторное оборудование для исследования процессов влажности в теплоизоляционных материалах при помещении в температурное поле», Construction and Building Materials , vol. 22, нет. 12, стр. 2335–2344, 2008.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  11. P. Zbysek и C. Robert, «Исследование гидротермических характеристик инновационной системы внутренней теплоизоляции», Applied Thermal Engineering , vol. 29, нет. 10, стр. 1941–1946, 2009.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  12. C. -F. Лян, Б.-Х. Сунь, К. Лю и У.-Х. Бай, «Влияние воздушной прослойки на перенос тепла и влаги в стенах с наружной изоляцией из пенополистирола», Journal of Building Materials , vol. 15, нет. 6, стр. 803–808, 2012.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  13. Управление по стандартизации Китайской Народной Республики, «Теплоизоляция — определение стационарных свойств теплопередачи — калиброванная и защитная горячая камера», Tech. Представитель GB/T 13475-2008, China Standards Press, Пекин, Китай, 2008 г.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  14. ASTM C1363, Стандартный метод испытаний тепловых характеристик строительных материалов и сборок оболочки с помощью устройства для нагревания , Американское общество по испытаниям и материалам, Западный Коншохокен, Пенсильвания, США, 2005 г.

  15. ISO, «Теплоизоляция — определение стационарных свойств теплопередачи — откалиброванная и защищенная горячая камера», ISO 8990, Международная организация по стандартизации, 1994.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  16. «Сборка технических стандартов для строительных энергосберегающих и инновационных технологий стеновых материалов в Пекине», в Управление по энергосбережению и инновациям в стеновых материалах в Пекине , стр. 34–39, Standards Press of China, Пекин, Китай, 1999.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  17. QG Chen, The Basis of Building Thermal Physical , Xi’an Jiaotong University Press, Xi Ан, Китай, 19 лет91.

  18. З. Л. Чен и М. Ф. Тан, Строительная физика , Building Industry Press of China, Пекин, Китай, 2009. транспортно-складские свойства теплоизоляционных материалов», Энергетика и строительство , вып. 53, стр. 39–46, 2012 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  19. Гнип И., Вейелис С., Вайткус С. Теплопроводность пенополистирола (EPS) при 10°C и ее преобразование в температуры в интервале от 0 до 50°C, Энергетика и здания , том. 52, стр. 107–111, 2012.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  20. Руководство по выражению неопределенности в измерениях , Международная организация по стандартизации (ISO), 1995. Это статья с открытым доступом, распространяемая в соответствии с лицензией Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии надлежащего цитирования оригинальной работы.

    Коэффициент температуропроводности изоляционного кирпича, полученного из опилок и глины

    На этой странице

    РезюмеВведениеРезультатыВыводыБлагодарностиСсылкиАвторское правоСтатьи по теме из керамического кирпича. Смесь сухих порошков шаровой глины, каолина с одинаковым размером частиц и опилок с разным размером частиц смешивали в разных пропорциях, а затем уплотняли до высокого давления перед обжигом до 950°С. Затем коэффициент температуропроводности определяли косвенным методом, включающим измерение теплопроводности, плотности и удельной теплоемкости. Исследование показало, что коэффициент температуропроводности увеличивается с уменьшением размера частиц каолина и комовой глины, но уменьшается с увеличением размера частиц опилок.

    1. Введение

    В недавнем исследовании Манукаджи [1] температуропроводность очень важна во всех задачах неравновесной теплопроводности в твердых телах. Скорость изменения температуры во времени зависит от численного значения температуропроводности. Физическое значение температуропроводности связано с диффузией тепла в среду при изменении температуры во времени. Неравновесный теплообмен важен из-за большого количества проблем нагрева и охлаждения, возникающих в промышленности [2]. В металлургических процессах необходимо прогнозировать скорости охлаждения и нагрева проводников различной геометрии, чтобы предсказать время, необходимое для достижения определенных температур. Материалам с высокой тепловой массой потребуется больше времени для передачи тепла от горячей поверхности кирпича к холодной поверхности, а также потребуется больше времени для выделения тепла после удаления источника тепла [3, 4]. В статье Арамиде [5] указывается, что при обжиге образцов кирпича, изготовленных из опилок, примесь опилок выгорает при температуре 450–550°C, [6] оставляя поры (воздушные пустоты) в кирпиче, что замедляет тепловой поток. .

    Одной из проблем, стоящих перед строительной отраслью Уганды, является высокое потребление электроэнергии, вызванное плохими системами вентиляции и кондиционирования воздуха. В основном это связано с отсутствием методов теплоизоляции в зданиях [7, 8]. Тем не менее, классифицированных теплоизоляторов, производимых в Уганде, нет. Страна зависит от импортных изоляционных материалов, которые очень дороги и труднодоступны для местной промышленности, однако в разных частях страны имеются богатые месторождения полезных ископаемых, которые могут стать потенциальным сырьем для производства различных керамических изделий, таких как теплоизоляционные материалы. кирпичи. Таким образом, в данной работе представлены результаты экспериментального исследования влияния размера частиц на температуропроводность глиняных кирпичей состава, представленного в табл. 1, которые были изготовлены из комбинации каолина, комовой глины и древесных опилок различной дисперсности. размеры.

    2. Экспериментальные процедуры
    2.1. Обработка материалов

    Сырьем, используемым в этом исследовании, были каолин, шаровая глина и опилки твердой древесины. Опилки были получены из красного дерева. Твердая древесина была предпочтительнее, потому что при включении в глиняный кирпич она образует однородные поры, имеет высокую теплотворную способность и не вызывает вздутие живота [9]. Каолин был собран в Мутаке на юго-западе Уганды, а шаровая глина была собрана в Нтаво (Муконо), в 25 км к востоку от столицы Кампалы. Глиняные шарики и каолин отдельно замачивались в воде на семь дней, чтобы они полностью растворились, чтобы отделить коллоиды от тяжелых частиц, таких как камни, песок и корни. Затем глину сушили и измельчали ​​в порошок в электрической шаровой мельнице. Порошки просеивали через контрольные сита, склеенные вместе на механическом просеивающем устройстве. Диапазон размеров частиц 0–45  мкм м, 45–53 мкм м, 53–63 мк м, 63–90 μ М, 90–125 мкм и 125–154 μ M.10182. и шариковая глина. Аналогично порошки опилок с размерами частиц 0–125  мкм мкм, 125–154  мкм мкм, 154–180  мкм мкм, 180–355  мкм мкм и 351–205  мкм мкм, тоже подготовил.

    Исследование проводилось с использованием двух наборов периодических составов. В первой части составы замесов А 1 –A 5 имели составы каолина и комовой глины с одинаковыми размерами частиц, которые были смешаны с равными массами опилок с тремя различными размерами частиц в весовых соотношениях 9 : 7 : 4, как показано в таблице. 1. Смесь этих порошков была сначала высушена на солнце, а затем спрессована до давления 50 МПа в прямоугольные образцы с размерами 10,51 см × 5,25 см × 1,98 см. Образцы для испытаний обжигали до 950°С в электропечи в два этапа. На первом этапе их сушили при скорости нагрева 2,33°С мин -1 до 110°С, и эту температуру поддерживали в течение четырех часов для удаления воды из образца. На втором этапе образцы обжигали со скоростью 6°С мин от -1 до 950°С. При этой температуре время выдержки составляло один час до выключения печи для естественного охлаждения образцов до комнатной температуры.

    Во второй части исследования составы серий B 1 – B 5 имели каждый из диапазонов размеров частиц 0–125  мк м, 125–154  мк м, 154–180  мк м, 180–355  мк м, 355–425  мк м и 355–425  мк м опилок той же крупности колеблется в соотношении 4 : 9 : 7, как показано в таблице 1, перед прессованием их при давлении 50 МПа в прямоугольные образцы размерами 10,51 см × 5,25 см × 1,98 см. Следовали тому же процессу обжига, что и для рецептуры первой партии. Каждый из составов образцов имел общую массу 200 г (90 г каолина, 70 г глины и 40 г опилок).

    2.2. Определение коэффициента температуропроводности

    Коэффициент температуропроводности определяли из измеренных значений удельной теплоемкости, теплопроводности и плотности с использованием следующего уравнения, полученного из закона Фурье о теплопроводности через твердое тело:

    где – температуропроводность, – теплопроводность, – плотность, – удельная теплоемкость [10].

    Теплопроводность измерялась на быстром измерителе теплопроводности (QTM-500) с датчиком-зондом (PD-11), который использует переходный метод (неустановившийся режим) для исследования теплопроводности образцов [11, 12]. Удельную теплоемкость определяли методом смесей [13], а плотность определяли путем измерения размеров и массы образца. Измерения теплопроводности, плотности и удельной теплоемкости проводились при комнатной температуре.

    2.3. Химический состав

    Химический состав обожженных образцов определяли с помощью рентгенофлуоресцентного (XRF) спектрометра, модель X’ Unique ll [14], для установления химического состава основных соединений, влияющих на термические свойства изоляционной глины. кирпичи Таблица 2.

    3. Результаты и обсуждение
    3.1. Влияние размера частиц на коэффициент температуропроводности

    Коэффициент температуропроводности определяли косвенным методом, включающим измерение теплопроводности, удельной теплоемкости и плотности обожженных образцов [2, 10]. Влияние размера частиц на теплопроводность, плотность, удельную теплоемкость и температуропроводность обсуждается ниже.

    3.1.1. Влияние размера частиц на теплопроводность

    Результаты (рис. 1) показывают, что теплопроводность увеличивается с уменьшением размера частиц каолина и комовой глины при фиксированном размере частиц опилок. Это связано с тем, что более крупные частицы создают большие поры из-за плохого заполнения пустот, содержащих воздух, после обжига по сравнению с частицами малых размеров [15, 16]. Теплопроводность керамического материала зависит от путей теплопроводности, на которые влияют микроструктура, распределение частиц по размерам и количество воздушного пространства или пустот, образующихся при обжиге тела [17]. На рис. 2 показано, что теплопроводность снижается при увеличении размера частиц опилок, входящих в состав глиняной смеси. Это связано с тем, что размер частиц горючих органических отходов определяет количество воздушных пространств, создаваемых в изоляционном глиняном кирпиче [18–20]. Кроме того, теплопроводность снижается еще больше при увеличении размера частиц смеси каолина и комовой глины из-за меньшего контакта между частицами [21]. Сцепление частиц глины зависит от распределения размеров частиц и диапазона размеров мелких и крупных частиц, а также от того, состоит ли тело из частиц одного или нескольких размеров.

    3.1.2. Влияние размера частиц на плотность

    Плотность образцов увеличивается с уменьшением размера частиц смеси каолина и комовой глины при фиксированном размере частиц опилок (рис. 3). Частицы меньшего размера имеют больше точек контакта, что обеспечивает большее сцепление и смазывание каолина шариковыми глинами. Различные размеры частиц в керамическом теле увеличивают плотность упаковки частиц и создают тело с высокой плотностью, поскольку более мелкие зерна проникают в пустоты между более крупными частицами и, таким образом, увеличивают плотность упаковки. Это исследование также показывает, что происходит дальнейшее снижение плотности с увеличением размера частиц опилок при фиксированном размере частиц каолина и комовой глины [20].

    На рисунке 4 плотность образцов уменьшается с увеличением размера частиц опилок при фиксированном размере частиц каолина и комовой глины. Мелкие поры, образованные мелкими частицами опилок, имеют тенденцию к закрытию при уплотнении в результате образования межкристаллитных контактных площадок, а крупные поры останутся в глинистой матрице при обжиге и созревании [18]. Это связано с достаточной длиной опилок, которая улучшает сцепление на границе опилки-глина, чтобы противостоять деформации и усадке глины во время сушки и обжига [9].].

    3.1.3. Изменение удельной теплоемкости в зависимости от размера частиц

    Удельная теплоемкость образцов от A 1 до A 5 обычно ниже, чем у образцов от B 1 до B 5 (рис. 5 и 6). Это означает, что более низкая температуропроводность может быть достигнута за счет использования опилок большего размера [9]. Удельная теплоемкость увеличивается с увеличением размера частиц используемых глинистых материалов (рис. 5) и увеличением размера частиц добавок опилок (рис. 6).

    3.1.4. Коэффициент температуропроводности

    Коэффициент температуропроводности увеличивается по мере уменьшения размера частиц смеси каолина и комовой глины при фиксированном размере частиц добавки опилок (рис. 7). Основное влияние размера частиц на температуропроводность твердого материала связано с объемом твердого и воздушного пространства, через которое тепло должно пройти при прохождении через материал. Это связано с большим размером частиц, что приводит к высокому уровню пористости из-за плохого заполнения пустот между частицами большого размера по сравнению с малыми размерами, что создает большие воздушные пространства [21]. Большая доля воздуха дает низкое значение коэффициента температуропроводности из-за его низкой теплопроводности. Уменьшение размера частиц увеличивает содержание частиц на единицу объема, что уменьшает среднее расстояние между частицами глинистой матрицы. Это приводит к плотной упаковке частиц, что приводит к уплотнению глиняных кирпичей, что увеличивает температуропроводность [16, 20]. Следовательно, мелкозернистый материал с закрытой текстурой (малый размер частиц) имеет гораздо большую температуропроводность, чем материал с более крупной открытой текстурой (крупный размер частиц). Небольшие размеры частиц повышают низкое термическое сопротивление, поскольку точки контакта для теплопроводности очень плотно упакованы. Из крупного зерна каолина и комовой глины получают более пористые кирпичи, а значит, более устойчивые к резким перепадам температуры по всему образцу [1, 22]. Низкие значения температуропроводности подходят для минимизации теплопроводности. Наблюдается (рис. 7), что увеличение размера частиц опилок дополнительно снижает коэффициент температуропроводности.

    Температуропроводность уменьшается с увеличением размера частиц опилок при фиксированном размере частиц комбинации каолина и комовой глины (рис. 8). Это связано с тем, что частицы опилок выгорают при температуре от 450 до 550°C [6], оставляя поры или пустоты в образцах. При сушке и обжиге происходит уплотнение и мелкие поры, образованные мелкими частицами опилок, стремятся закрыться глинистыми минералами в результате образования областей межкристаллитного контакта, а крупные поры останутся в глинистой матрице [18].

    Введение опилок в керамическую массу, которая удаляется во время обжига, оставляет поры, размеры которых связаны с размерами органических частиц. Более мелкие опилки образуют поры меньшего размера, большая часть которых может быть устранена при уплотнении, в то время как крупные частицы образуют поры большего размера. Опилки крупного размера улучшают сцепление на границе опилки-глина, что препятствует деформации и усадке глины. Это дает высокую пористость, низкую плотность, низкую теплопроводность и низкую скорость изменения температуры в образце. Следовательно, коэффициент температуропроводности уменьшается по мере увеличения размера частиц опилок. Как правило, значения температуропроводности B 1 до B 5 ниже, чем у A 1 до A 5 . Это результат мультипликативной пористости, создаваемой добавлением глины и опилок.

    3.2. Химический состав

    Процентный состав SiO 2 составляет 68,0%, а Al 2 O 3 составляет 22,0%. Согласно отчету Бюро энергоэффективности [23] о шамотных огнеупорах, шамотные огнеупоры низкой плотности состоят из алюмосиликатов с различным содержанием кремнезема от 67 до 77% и Al 2 O 3 содержание от 23 до 33%. Химический состав глинозема в разработанных образцах можно улучшить либо за счет обогащения сырья (каолина и комовой глины), либо за счет увеличения процентного состава каолина в образцах. Образцы глин содержат менее 9,0 % флюсующих компонентов (К 2 О, Na 2 О, СаО).

    3.3. Последствия

    Физическое значение низких значений коэффициента температуропроводности связано с малой скоростью изменения температуры через материал в процессе нагрева. Таким образом, образцы имеют низкие значения коэффициента температуропроводности и пригодны для использования в качестве теплоизоляторов. Подходящим теплоизолятором является образец, содержащий комбинацию каолина и комовой глины с размером частиц 125–154  9 .0181 мкм мкм с опилками с размером частиц 355–425  мкм мкм. Эта комбинация характеризовалась наименьшим значением температуропроводности 1,16·10 -7  м 2  с -1 и может быть легко подготовлена ​​для промышленного производства теплоизоляционных кирпичей.

    4. Выводы

    Результаты исследования показывают, что все проанализированные образцы являются хорошими теплоизоляторами, а коэффициент температуропроводности напрямую зависит от размера частиц комбинации минералов каолина и комовой глины, а также от размера частиц опилок. добавление. Таким образом, из проведенного общего экспериментального анализа было получено следующее. (1) Коэффициент температуропроводности увеличивается с уменьшением размера частиц смеси каолина и комовой глины при фиксированном размере частиц добавки опилок. Добавление опилок большего размера снижает температуропроводность даже при очень малых размерах частиц каолина и комовой глины. (2) Коэффициент температуропроводности уменьшается с увеличением размера частиц опилок при добавлении фиксированного размера частиц каолина и комовой глины. Включение каолина и комовой глины с частицами гораздо большего размера еще больше снижает коэффициент температуропроводности из-за мультипликативного эффекта более высокой пористости, создаваемой опилками и глинистыми минералами. (3) Образцы содержат подходящие композиции кремнезема и глинозема, которые подходят для легкие высокотемпературные изоляционные кирпичи. (4) Таким образом, образцы имеют низкие значения коэффициента температуропроводности и подходят для использования в качестве теплоизоляторов.

    Конфликт интересов

    Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации данной статьи.

    Благодарности

    Авторы хотели бы поблагодарить сотрудников Университета Кьямбого за их руководство и поддержку в ходе исследования и исследования. Также выражаем благодарность руководству и персоналу Института промышленных исследований Уганды, UIRI (факультет керамики), за предоставление своих лабораторий и оборудования для исследований, а также факультету физики Университета Макерере. Особым образом авторы выражают признательность за финансовую поддержку, которую они получили от г-жи Наньяма Кристин, доктора Маеку Роберт и его жены г-жи Кейт Маеку.

    Ссылки

    1. JU Manukaji, «Влияние добавления опилок на изоляционные характеристики глин из федеральной столичной территории Абуджа», International Journal of Engineering Research and Applications , vol. 3, нет. 2, pp. 6–9, 2013.

      Просмотр по адресу:

      Google Scholar

    2. Ф. Коланджело, Г. де Лука, К. Фероне, Экспериментальный и численный анализ тепловых и гигрометрических характеристик строительных конструкций Использование переработанных пластиковых заполнителей и геополимерного бетона , Партенопский университет Неаполя, Неаполь, Италия, 2013 г.

    3. Р. Т. Фариа мл., В. П. Соуза, К. М. Ф. Виейра и Р. Толедо, «Характеристика глиняной керамики на основе переработки промышленных отходов», в Характеристика , Сырье, обработка, свойства, разложение и восстановление , C. Sikalidis, Ed., 2011.

      Посмотреть по адресу:

      Google Scholar

    4. A.B.E. Bhatia, Обзор огнеупорных материалов, PD Online Вирджиния, США, 2012.

    5. О. Арамид, Journal of Minerals and Materials Characterization and Engineering, 2012, http://www.SciRP.org/journal/jmmce.

    6. Правительство Уганды, Отчет о населении штата Уганда: Планируемая урбанизация для растущего населения Уганды , Правительство Уганды, Кампала, Уганда, 2007 г.

    7. С. Мукииби, Влияние жилищных условий на урбанизацию городской бедноты в Кампале , факультет архитектуры, Университет Макерере, Кампала, Уганда, 2008 г.

    8. Х. Чемани и Б. Чемани, «Повышение ценности древесных опилок при производстве пористого глиняного кирпича», Научные исследования и очерки , том. 8, нет. 15, стр. 609–614, 2013 г.

      Посмотреть по адресу:

      Сайт издателя | Google Scholar

    9. Р. Э. Б. Шринивасула, Основные механизмы теплопередачи — закон теплопроводности Фурье , Колледж пищевых наук и технологий, Сельскохозяйственный университет Ранга, Пуливендула, Индия, 2013.

    10. Стандарты ASTM D 5334-92, D 5930-97 и IEEE 442-1981.

    11. А.-Б. Черки, Б. Реми, А. Хаббази, Ю. Джанот и Д. Бейлис, «Экспериментальная характеристика тепловых свойств изоляционного пробково-гипсового композита», Строительство и строительные материалы , том. 54, стр. 202–209, 2014.

      Посмотреть по адресу:

      Сайт издателя | Google Scholar

    12. ASTM D411-08, Стандартный метод определения удельной теплоемкости горных пород и грунтов , ASTM International, West Conshohocken, Pa, USA, 2008.

    13. M. S. Shackley, Рентгенофлуоресцентная спектрометрия (XRF) в геоархеологии , кафедра антропологии, Калифорнийский университет, Беркли, Калифорния, США, 2011.

    14. А. А. Кадир, А. Мохаджерани, Ф. Роддик и Дж. Бакеридж, «Плотность, прочность, теплопроводность и характеристики выщелачивания легких кирпичей из обожженной глины, содержащих окурки», International Journal of Civil and Экологическая инженерия , том. 2, нет. 4, pp. 1035–1040, 2010.

      Просмотр по адресу:

      Google Scholar

    15. Вирутагири Г., Нарешананда С., Шанмугам Н. Анализ изоляционных огнеупорных кирпичей из смесей глин с добавлением опилок », Индийский журнал прикладных исследований (физика) , том. 3, нет. 6, 2013.

      Посмотреть по адресу:

      Google Scholar

    16. В. Линг, А. Гу, Г. Лян и Л. Юань, «Новые композиты с высокой теплопроводностью и низкой диэлектрической проницаемостью для микроэлектронной упаковки». Полимерные композиты , vol. 31, нет. 2, стр. 307–313, 2010.

      Посмотреть по адресу:

      Сайт издателя | Google Scholar

    17. Х. Биничи, О. Аксоган, М. Н. Бодур, Э. Акча и С. Капур, «Тепловая изоляция и механические свойства сырцовых кирпичей, армированных волокном, в качестве стеновых материалов», Construction and Building Materials , vol. . 21, нет. 4, стр. 901–906, 2007 г.

      Посмотреть по адресу:

      Сайт издателя | Google Scholar

    18. Сайах Р., Перрин Б., Ригал Л. Улучшение термических свойств обожженных глин путем введения растительных веществ, стр. 9.0181 Журнал строительной физики , том. 34, нет. 2, стр. 124–142, 2010 г.

      Посмотреть по адресу:

      Сайт издателя | Google Scholar

    19. С. Чжан, С. Ю. Цао, Ю. М. Ма, Ю. К. Ке, Дж. К. Чжан и Ф. С. Ван, «Влияние размера и содержания частиц на теплопроводность и механические свойства Al 2 O 3 /композиты из полиэтилена высокой плотности (ПЭВП), Express Polymer Letters , vol. 5, нет. 7, стр. 581–590, 2011.

      Просмотр:

      Сайт издателя | Google Scholar

    20. N. Meena Seema, Влияние распределения частиц по размерам на свойства алюмооксидных огнеупоров [M.S. диссертация] , Департамент Технологического института, Руркела, Индия, 2011.

    21. А. Г. Э. Марва, Ф. М. Мохамед, С. А. Х. Эль-Бохи, К. М. Шараби, К. М. Эль-Меншави и Х. Шалаби, «Факторы, влияющие на производительность кирпича огнеупорного шамотного», в Gornictwo i Geoinzynieria, Rok 33, Zeszyt 4 , Центральный металлургический научно-исследовательский институт, Хелуан, Египет, 2009 г.

      Посмотреть по адресу:

      Google Scholar

    22. Бюро по энергоэффективности, Энергоэффективность в теплоэнергетике , Руководство по энергоэффективности для промышленности в Азии, Министерство of Power, UNEP, 2005.