Монтаж демпферов на колонны: Установка резиновых защиты стен и углов

Содержание

Установка угловых и стеновых резиновых демпферов

Комплексную услугу по установке приобретенных вами резиновых демпферов стеновых, резиновых демпферов угловых и демпферов из вспененного полиэтилена включает в себя:

подготовка стеновой поверхности к установке демпферов, выравнивание стеновой поверхности

разметка места установки демпферов и отверстий под крепеж изделий на дюбель-шуруп

крепление изделия к стеновой поверхности

Стоимость услуги определяется количеством крепежных элементов — креплений дюбель — шуруп. Выбор способа крепления демпфера определяется материалом из которого изготовлено изделие, его размерами и весом, состоянием поверхности стены.

Выбирая нашу комплексную услугу, вы избавляете себя от хлопот по поиску автоперевозчика закупленных изделий, бригады монтажников и самое главное — вы получаете качественное исполнение работы, подтвержденное нашей гарантией на установку.

Гарантия распространяется на сохранение целостности изделия и всех его функциональных качеств (в том числе светоотражающих элементов).

А если вы купили демпферы стеновые, демпферы угловые ранее, то:

Вы можете заказать у нас бригаду монтажников на установку уже приобретенного и полученного вами оборудования. Мы примем изделия от вашего склада и установим их в указанном месте. Монтажная организация дает гарантию на установку изделий

Заказать услугу можно

По телефону +7 (495) 106-16-62

Заказав обратный звонок

Отправив заявку по почте [email protected]

Менеджер примет ваш звонок, и проконсультирует по ценам на услугу и срокам ее исполнения. Заказывайте!

Наименование услуг

Установка резиновой защиты, шт: от 250 ₽

Обустройство подземного паркинга

Установка ДКУ-20

Свой отдел логистики

Отдел логистики мы создали специально для обеспечения выгодного и удобного способа доставки нашей продукции. В зависимости от параметров отправляемого груза, специалисты выберут наиболее подходящий вариант перевозки в Ваш город.

Доставка к месту эксплуатации

Мы работаем как с российским заказчиками, так и за рубежными. Поставку нашей продукции отслеживаем от завода до конечного потребителя.

Добросовестная комплектация и упаковка продукции

Сотрудники склада проверят продукцию на предмет брака. Тщательно упакуют согласно типу товара.

География поставок

Доставка по России

Мы имеем собственный автопарк грузовых автомобилей и сотрудничаем с крупными операторами перевозок. Логисты рассчитают оптимальную стоимость доставки. Транспортными компаниями отправка товаров осуществляется ежедневно в рабочие дни, после зачисления денежных средств на расчетный счет.

Доставка по Москве

Осуществляем регулярно 2 раза в неделю. Как правило, это вторник и четверг. Если Вы хотите сэкономить свое время и получить заказанную продукцию на своем складе в Москве или Московской области – внимательно заполняйте все поля при оформлении заказа. Обычно стоимость доставки в пределах МКАД составляет 1100 р.

Международная доставка

Нашу продукцию мы регулярно отправляем в страны СНГ. Организовать доставку в другие страны возможно обратившись в отдел продаж. Транспортная компания выбирается индивидуально для каждого заказа.

Стоимость и сроки

На стоимость доставки влияет объем, вес и направление перевозки. А также выбор транспорта. Все эти детали мы обсуждаем на этапе согласования вашей заявки. Срок доставки зависит от региона и способа транспортировки.

Остались вопросы? Задайте их по телефону 8 (800) 200-15-73 или воспользуйтесь формой.

Отправить заявкуОтправьте заявку, прикрепив файл со списком товаров, которые вам необходимы, и мы свяжемся с Вами в течение получаса в рабочее время.

Дополнительные услуги:

Погрузо-разгрузочные работы

Дополнительная упаковка

Страхование грузов

Ответственное хранение

А также другие услуги и сервисы наших операторов перевозок

надежная защита для углов, стен, колонн и транспорта

На парковках, складах, в гаражах и других местах, где пространство для маневренности транспорта ограничено, возрастает риск повреждения углов, стен, колонн и прочих элементов зданий и сооружений. Для сохранения целостности конструкций и минимизации вероятности повреждения машин, используются специальные накладки – демпферы (отбойники угловые, стеновые). Изготавливают их из вспененного полиэтилена или ударопрочной резины. Установка отбойников позволяет поглотить или ослабить силу удара, если при въезде или выезде, парковке, повороте или обгоне машины заденут конструкции.

Сферы применения демпферов

Есть несколько вариантов применения отбойников для стен и углов:

Гаражи

Цеха производственных предприятий

Комплексы для погрузочно-разгрузочных работ

Склады, логистические центры

Паркинги

Туннели

Продукция актуальна для любых участков с плотным потоком транспорта и ограниченным пространством, где необходимо обеспечить максимально безопасные условия для движения автомобилей и спецтехники.

Демпферы из вспененного полиэтилена и резины: в чем разница

Отбойники изготавливают из вспененного полиэтилена и прочной резины. Разберемся, в чем разница между ними, и какой вариант лучше выбрать.

Демпферы из вспененного полиэтилена характеризуются:

Легким весом по сравнению с резиновыми изделиями

Стойкостью к разрыву и деформации

Устойчивостью к влаге и температурным перепадам от -50°C до +60°C градусов

Наличием сигнальной пленки, благодаря чему упрощается навигация и снижается риск контакта техники с конструкцией

Хорошим сцеплением с кирпичной, металлической, бетонной поверхностью за счет клеевого монтажного слоя

Отбойники из вспененного полиэтилена позволяют скрыть различные дефекты конструкций и предотвратить повреждение лакокрасочного покрытия автомобилей и спецтехники при контакте с отбойником. Изделия выпускаются в виде листов и рулонов.

Резиновые демпферы характеризуются:

Высоким уровнем прочности и отсутствием необходимости ремонта или замены на протяжении длительного периода

Устойчивостью к влаге и температурным перепадам от -50С до +60С градусов

Стойкостью к деформации – даже при сильном ударе демпферы быстро восстановят форму

Наличием световозвращательных элементов, обеспечивающих заметность изделий для водителей даже в условиях плохого освещения и с дальнего расстояния

Надежным креплением с помощью шурупов и пластиковых дюбелей – монтаж возможен на любую поверхность, при этом шляпки шурупов заходят глубоко в резину, что исключает вероятность образования царапин, вмятин и других механических повреждений на автомобиле при его контакте с отбойником

Для защиты углов, стен и колонн применяются прямые и круглые отбойники, например, демпфер ДУ 8, демпфер ДУ 12, ДКУ 20. Обе разновидности дают отличный демпфирующий эффект. Максимальной защиты конструкций и транспорта удается достичь при установке резиновых демпферов вместе с колесоотбойниками для парковок.

Демпферы от ПК «Технология»: гарантия безопасности для конструкций и транспорта

Мы с 2003 года занимаемся изготовлением и установкой демпферов для защиты стен и углов, отбойников для стеллажей. Наша продукция успешно используется в качестве сигнальной разметки, для маркировки опасных зон, надежной защиты стационарных конструкций, автомобилей и техники от механических повреждений.

Клиенты выбирают нас, поскольку:

За 19 лет работы на российском рынке мы доказали свой профессионализм большим количеством сданных в эксплуатацию объектов

У нас собственное производство и большие запасы на складах – больше 1200 товаров для обеспечения дорожной и промышленной безопасности

Мы реализуем продукцию, высокое качество которой подтверждено сертификатами

Наши консультанты бесплатно помогают в выборе защитного оборудования и не навязывают лишнего

Готовы работать с индивидуальными проектами, подберем изделия подходящего размера и формы, исходя из поставленной задачи

Обеспечиваем поставку продукции в розницу, мелким и крупным оптом

Доставка товара осуществляется оперативно по России и странам ближнего зарубежья

У нас вы можете заказать комплексный монтаж демпферов для стен и углов для объектов, расположенных на территории Москвы, Санкт-Петербурга, Московской и Ленинградской области. Для ознакомления с полным перечнем демпферов от ПК «Технология», характеристиками каждой модели и актуальными ценами смотрите Прайс. Получить бесплатную профессиональную консультацию и дополнительную информацию о продукции вы можете у наших менеджеров. Звоните по номеру +7 (495) 021-60-08.

Получить консультацию

Использование оптимальных множественных настраиваемых демпферов столба жидкости для смягчения сейсмической реакции конструкций были предложены для оптимального проектирования TLCD на линейных структурах. Для повышения эффективности TLCD были предложены несколько настраиваемых демпферов столба жидкости (MTLCD), и каждый TLCD имеет разные динамические параметры. В данной работе исследовано проектирование оптимальных MTLCD и оценка их эффективности в смягчении реакции конструкций на сейсмические воздействия. Параметры TLCD были определены на основе минимизации максимального смещения конструкции путем решения задачи оптимизации. Генетический алгоритм (ГА) был использован для решения задачи оптимизации.

Для иллюстрации метод был использован для проектирования оптимальных MTLCD для десятиэтажной линейной рамки сдвига, подвергнутой возбуждению белого шума. По результатам численного моделирования можно сказать, что предложенный метод проектирования оптимальных MTLCD оказался эффективным с точки зрения простоты и сходимости метода. Основываясь на проектировании MTLCD для различных значений отношения общей массы MTLCD, был сделан вывод, что общая масса MTLCD существенно влияет на производительность MTMD, где ее увеличение привело к улучшению производительности MTLCD. Кроме того, тестирование оптимальной структуры МТСУ при различных тестовых возбуждениях показало, что характеристики МТСУ зависят от характеристик землетрясений.

1. Введение

В течение последних десятилетий были предложены различные системы управления конструкциями, включая пассивные, активные, полуактивные и гибридные механизмы управления, для защиты конструкций от воздействий окружающей среды, таких как ветровые и сейсмические нагрузки [1]. Были проведены обширные теоретические и экспериментальные исследования для изучения эффективности предложенных систем управления, результаты которых показывают, что каждая из систем управления имеет свои индивидуальные преимущества и ограничения в отношении практических и экономических вопросов. Было обнаружено, что в области пассивных систем управления такие механизмы просты и привлекательны для практического применения. Следовательно, в этой области были предложены различные механизмы, такие как массовый демпфер [2], несколько настроенных массовых демпферов [3–5], вязкоупругие демпферы [6, 7], настроенные жидкостные демпферы и настроенные гасители столба жидкости [8]. В некоторых исследованиях изучалась эффективность одиночных TLCD в улучшении реакции конструкций на ветровые и сейсмические нагрузки. Сакаи и др. [8] предложили настроенный демпфер столба жидкости для смягчения чрезмерных вибраций в качестве пассивной системы управления. По сути, это U-образный контейнер с отверстием посередине. TLCD рассеивает энергию вибрации конструкции за счет комбинированного действия, включающего движение жидкой массы в контейнере, восстанавливающую силу силы тяжести на жидкость и демпфирующий эффект из-за отверстий, как показано на рисунке 1. Другие исследования изучали производительность и дизайн TLCD, такие как оптимизация параметров TLCD при контроле колебаний конструкции, включая различную площадь поперечного сечения в его вертикальном и горизонтальном сечениях [9]., 10], изучение характеристик и эффективности управления LCVA, где LCVA допускает неравномерность поперечного сечения колонны, исследование эффективности TLCD в снижении реакции на ветровую реакцию высотных зданий с различным распределением жесткости по массе [11, 12 ], а также нахождение оптимальных параметров поглотителя для настроенного гасителя столба жидкости при ветровых и сейсмических нагрузках [13].

Результаты предыдущих исследований показывают, что, хотя применение одиночного ТЛУС может быть эффективным для улучшения отклика конструкции на внешние воздействия, оно имеет некоторые ограничения, такие как проблема чувствительности к расстройке частоты ТУС, коэффициент затухания ТУС и неопределенность динамических свойств основных конструкция и потребность в большой массе и большом пространстве при установке в высотных зданиях.

Несколько настраиваемых демпферов столба жидкости (MTLCD) были предложены для компенсации ограничений одиночного TLCD [14], где каждый TLCD имеет разные динамические характеристики.

В предыдущих исследованиях изучалась эффективность МТЛУК в снижении отклика линейных конструкций на различные внешние воздействия. Самали и др. В работе [14] изучались характеристики МТСУ при ослаблении вибрации конструкций при землетрясениях и был сделан вывод о том, что чувствительность МТСУ к неопределенности динамических параметров конструкции меньше, чем у одиночного ТСУ. В других исследованиях оценивалось влияние различных параметров TLCd, таких как изменение частоты, частотный диапазон, центральная частота, коэффициент потери напора и количество TLCD, на эффективность MTLCD [15, 16]. Результаты исследований показали, что частотная область TLCD и потери напора эффективно влияют на эффективность MTLCD. Также в исследовании, проведенном Шумом и Сюй [17], была показана способность системы MTLCD уменьшать связанные боковые и крутильные колебания конструкций. В большинстве предшествующих исследований по проектированию MTLCD процедура проектирования имеет некоторые упрощенные допущения о параметрах TLCD. В этой статье, следуя методу, предложенному Mohebbi et al. В [18] для оптимального проектирования демпферов с множественными настроенными массами (MTMD) на конструкциях с несколькими степенями свободы (MDOF) был использован эффективный метод, основанный на процедуре оптимизации, для проектирования оптимальных MTLCD.

В следующих разделах сначала будет представлено уравнение движения структурных МТКЛД, а затем проиллюстрирована процедура проектирования оптимальных МТЛЦД, десятиэтажного линейного сдвигового каркаса здания, подвергающегося возбуждению белым шумом, и для различных значений массы ТЦЛД. разработаны оптимальные по соотношению MTLCD.

2. Структура-MTLCDs Уравнение движения

Уравнение движения одностепенной сдвиговой строительной рамы с линейным поведением, снабженное N настроенные демпферы столба жидкости в параллельной конфигурации, расположенные на верхнем этаже, как показано на рисунке 2, и подвергнутые внешней силе , могут быть записаны в следующем виде:

где , , и – масса конструкции, демпфирование и жесткость соответственно. , , и – векторы смещения конструкции, скорости и ускорения соответственно. Также и являются коэффициентом затухания и собственной частотой th TLCD. = плотность жидкости, а общая длина жидкости в контейнере и площадь поперечного сечения трубки. Также где находится горизонтальная часть жидкости в th контейнере TLCD соответственно.

3. Проектирование оптимального MTLCDS

В этой статье, следуя методу, предложенному Mohebbi et al. В работе [18] для оптимального проектирования многонастроенных массовых демпферов (MTMD) для конструкций MDOF, подверженных землетрясению, был предложен эффективный метод оптимального проектирования MTLCD на линейных конструкциях с несколькими степенями свободы, подвергаемых любому желаемому возбуждению. В этом методе для проектирования системы MTLCD была определена задача оптимизации, в которой минимизация максимального смещения конструкции рассматривается как цель, а параметры TLCD, такие как масса, общая длина и потеря напора, как переменные.

Задача оптимизации в случае использования MTLCD имеет большое количество переменных, а также является сложной; следовательно, использование традиционных методов оптимизации, таких как методы на основе градиента, значительно усложняется. В этой статье было решено использовать мощный алгоритм для решения задачи, в то время как генетический алгоритм (ГА) использовался для решения задачи оптимизации.

4. Генетические алгоритмы (ГА)

Для решения задачи оптимизации необходимо провести итерации между оптимизатором, определяющим следующие точки поиска, и анализатором, определяющим значение объектной функции. В традиционном методе оптимизации поиск области осуществляется с помощью градиента целевой функции, и ограничение этого метода возникает, когда функции целевой функции и ограничения задачи оптимизации не являются непрерывными, и невозможно вычислить градиент целевой функции. функции.

Генетический алгоритм (ГА), разработанный Холландом [19], представляет собой вычислительный метод и зарекомендовал себя как подходящий и успешный алгоритм прямого поиска для решения задач линейной и/или нелинейной оптимизации, где производные целевой функции и/или ограничения задачи недоступны или их трудно вычислить.

Существует три оператора генетического алгоритма, включая отбор, скрещивание и мутацию. В каждом поколении для спаривания выбирается набор хромосом на основе их относительной пригодности. Монтажникам дается больше шансов передать свои гены следующему поколению. Этот процесс естественного отбора управляется отбором. Отобранные особи затем выбираются случайным образом посредством скрещивания для получения потомства. Скрещивание производит новых особей, которые имеют некоторые части генетического материала обоих родителей.

Роль оператора мутации состоит в том, чтобы помочь ГА избежать локальных минимумов и гарантировать, что вероятность поиска любой данной строки никогда не будет равна нулю.

4.1. Вещественное кодирование

В ГА хромосомы, развивающиеся в определенной среде, представлены битовыми строками или вещественным кодированием. На ранних стадиях строкового кодирования переменные представлялись в двоичном формате [20, 21]. Хотя двоично-кодированные ГА кажутся более подходящими для решения сложных задач, они имеют некоторые недостатки при решении непрерывных задач, и было показано, что для задач численной оптимизации с действительным знаком представление кодирования с действительным знаком дает определенные преимущества, такие как более простое программирование, требуется меньше памяти, нет необходимости преобразовывать хромосомы и большая свобода использования различных генетических операторов по сравнению с бинарными версиями [22, 23].

4.2. Целевая функция и функция пригодности

Целевая функция используется для измерения того, как люди справились с задачами. В случае задачи минимизации подходящие люди будут иметь наименьшее численное значение соответствующей целевой функции.

Одной из самых больших проблем для ГА является обработка ограничений задач оптимизации. Существует несколько исследований обработки ограничений в ГА. Простой метод обработки ограничений представляет собой штрафной член, который добавляется к целевой функции за степень нарушения ограничений. В методе штрафа целевая функция, которую необходимо минимизировать, получается путем объединения целевой функции и функций ограничений для ряда ограничений, заданных формулой

где = целевая функция, = й штрафной коэффициент и = е нарушение ограничения.

4.3. Отбор

Отбор – это процесс определения количества раз или попыток; для размножения выбирается конкретная особь и, таким образом, количество потомства, которое произведет особь. Процедура отбора, используемая GA, основана на пригодности каждого человека. Были предложены различные методы для оператора выбора в представлениях двоичного или вещественного кодирования, таких как колесо рулетки, методы ранговой и стохастической универсальной выборки (SUS) [24].

В данной работе стохастический универсальный метод выборки [24] используется для отбора особей для воспроизводства в соответствии с их пригодностью в текущей популяции.

4.4. Кроссовер (рекомбинация)

Основным оператором для производства новых особей в ГА является кроссовер. Подобно своему аналогу в природе, скрещивание производит новых особей, которые имеют некоторые части генетического материала обоих родителей. Для двоично-кодированного GA кроссовер осуществляется путем замены отдельного содержимого на сайте кроссовера. Подробности и несколько методов этой операции (например, одноточечный, многоточечный и равномерный кроссовер) можно уточнить в справочных материалах также для реального кодирования GA; было предложено несколько типов рекомбинации, таких как промежуточная, линейчатая и равномерная рекомбинация [21]. В данном исследовании для кроссовера использовался метод промежуточной рекомбинации [25].

4.5. Мутация

Роль мутации часто рассматривается как обеспечение гарантии того, что вероятность поиска любой заданной строки никогда не будет равна нулю, и действие в качестве подстраховки для восстановления хороших генетических материалов, которые могут быть потеряны в результате действия отбора и скрещивания [20]. ]. Было предложено множество вариаций мутации, в том числе случайная, граничная, неоднородная мутация [21].

4.6. Повторная вставка

Чтобы сохранить размер исходной популяции, новые хромосомы должны быть повторно вставлены в старую популяцию. Скорость вставки определяет количество вновь произведенных хромосом, вставленных в старую популяцию. Также в этой статье использовалась элитарная стратегия, которая позволяет некоторым из лучших хромосом в текущей популяции перейти к следующему поколению без модификации.

5. Численный пример

В данной работе для оценки эффективности предложенного метода проектирования оптимальных МТСУ, а также для оценки влияния различных параметров МТС на его производительность была разработана десятиэтажная рама с однородными свойствами для все истории были смоделированы с учетом линейного поведения материала для структуры и TLCD. Характеристики каждого этажа следующие: : тонн, МН/м и МН·с/м. Высота всех этажей принята равной 3 м, а параметры сечения колонн определены так, чтобы была достигнута предполагаемая жесткость.

Приняв заданное значение отношения общей массы , было рассмотрено равномерное распределение массы TLCD.

Структура была подвергнута возбуждению отфильтрованным белым шумом , , , показанным на рисунке 3, при рассмотрении MTLCD в параллельной конфигурации, расположенных в верхней части структуры. Для иллюстрации предлагаемого метода проектирования оптимальных MTLCD были рассмотрены пять TLCD с равномерным распределением массы, где отношение общей массы составляет %. Для решения задачи оптимизации для ГА были рассмотрены следующие параметры: количество особей в каждом поколении = 25, количество элит в каждом поколении = 2, количество новорожденных в каждом поколении = 25 и частота мутаций = 0,04.

Задача оптимизации была решена с помощью ГА, и чтобы гарантировать точность процедуры оптимизации, в ГА были выполнены различные прогоны. На рис. 4 показано изменение наилучшей пригодности в течение 500 поколений ГА для двух прогонов. По результату можно сказать, что разные прогоны заканчивались одним и тем же оптимальным ответом, но с разной скоростью сходимости. Этот результат показывает сходимость и простоту поведения предложенного метода при проектировании оптимальных MTLCD.

Неуправляемая конструкция и управляемая конструкция с оптимальными МТЛХД были подвергнуты возбуждению белым шумом, а максимальные смещения управляемой и неуправляемой конструкций показаны на рис. 5 для разных этажей. На основании результатов, показанных на рис. 5, было обнаружено, что при использовании MLCD при % и % можно уменьшить максимальное смещение примерно на 50 %.

Для оценки эффективности оптимальных МТЗУ, спроектированных с расчетным возбуждением, при ослаблении реакции сооружения на другие реальные землетрясения, отличающиеся пиковым ускорением грунта и частотным составом с расчетным возбуждением, были проведены испытания неуправляемого и управляемого сооружения по Эл- Центро (1940, PGA = 0,34 g) и Hachinohe (1968; PGA = 0,23 g) как землетрясения дальнего поля, а также Northridge (1994; PGA = 0,84 g) и Kobe (1995, 0,83 g) как землетрясения ближнего поля. Максимальное смещение управляемой конструкции показано на рис. 6 для разных этажей при испытаниях на землетрясение.

Результаты показывают, что использование MTLCD привело не только к уменьшению максимальных значений смещения конструкции, но и к уменьшению максимального смещения всех этажей. Также было обнаружено, что эффективность MTLCD зависит от характеристик землетрясения, где в данном примере наилучшие характеристики были достигнуты при Эль-Сентро (1940) возбуждение как запись в дальней зоне. На основании полученных результатов можно сказать, что при проектировании MLCD для особого района расчетное землетрясение этого района следует использовать в качестве расчетного показателя.

5.1. Проектирование оптимальных TLCD для различного отношения масс

Следуя той же процедуре, описанной для % и , для других значений отношения масс MTLCD, предполагая равномерное распределение масс для TLCD, оптимальные TLCD были спроектированы, когда конструкция подвергается максимальному смещению, дрейфу, ускорению. а среднеквадратичное значение смещения (RMS) управляемой рамы было разделено на максимальную неуправляемую реакцию и показано на рисунке 7 для различных значений отношения общей массы, . Результаты показывают, что увеличение массового отношения привело к улучшению характеристик MTLCD в снижении максимального отклика конструкции. Также было обнаружено, что, хотя минимизация максимального смещения рассматривалась как цель при разработке оптимальных MTLCD, максимальное ускорение также было уменьшено.

6. Выводы

В этой статье были изучены оптимальная конструкция многонастраиваемых гасителей столба жидкости (MTLCD) и их эффективность в смягчении реакции конструкций, подверженных землетрясению. Проектирование МТСУ основано на минимизации максимального смещения конструкции, при этом параметры МТСУ были определены путем решения задачи оптимизации. Генетический алгоритм (ГА) был использован для решения оптимизационной задачи по определению параметров МТСУД. Для оценки эффективности метода была разработана десятиэтажная линейная рамка сдвига, подвергнутая возбуждению белым шумом и оптимальным MTMD для различных значений отношения полных масс MTLCD. По результатам численного моделирования была показана возможность метода проектирования MTLCD в отношении простоты и сходимости метода. Также было установлено, что генетический алгоритм (ГА) является мощным инструментом в решении сложной задачи оптимизации проектирования МТЖУ с большим числом переменных. Разработка оптимальных MTLCD для различных соотношений масс показывает, что MTLCD могут быть эффективными для снижения максимального отклика конструкции, когда на ее характеристики влияет общее отношение масс MTLCD. Было обнаружено, что увеличение общей массы MTLCD улучшило характеристики MTMD по снижению отклика конструкции. Оптимальные MTLCD были испытаны при землетрясениях как в дальней, так и в ближней зоне, которые различаются по частотному составу и пиковому ускорению грунта (PGA) с расчетным возбуждением, где результаты показывают, что эффективность MTLCD при тестировании записей зависит от характеристик землетрясений.

Ссылки

Б. Ф. Спенсер и С. Нагараджаия, «Современное состояние структурного контроля», Journal of Structural Engineering , vol. 129, нет. 7, стр. 845–856, 2003.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
T. Soong and G.F. Dargush, Passive Energy Dissipation Systems in Structural Engineering , John Wiley & Sons, Chichester, UK, 1997.
S.V. демпфер для демпфированной основной системы», Структурный контроль и санитарный надзор , том. 14, нет. 3, стр. 448–470, 2007.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
В. Б. Патил и Р. С. Джангид, «Оптимальные множественные настроенные демпферы массы для эталонного здания, возбуждаемого ветром», Journal of Civil Engineering and Management , vol. 17, pp. 540–557, 2011.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
Т. П. Бандивадекар и Р. С. Джангид, «Распределение массы нескольких настроенных массовых демпферов для контроля вибрации конструкций», Международный журнал гражданского и структурного строительства , том. 3, pp. 70–84, 2012.
Посмотреть по адресу:
Google Scholar
Z. D. Xu, HT Zhao, and A. Q. Li, «Оптимальный анализ и экспериментальное исследование конструкций с вязкоупругими демпферами», Journal of Sound и вибрации , том. 273, нет. 3, стр. 607–618, 2004.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
З. Д. Сюй, «Исследование смягчения последствий землетрясений с помощью вязкоупругих демпферов для железобетонных конструкций», JVC/Journal of Vibration and Control , vol. 13, нет. 1, стр. 29–43, 2007 г.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Ф. Сакаи, С. Такаэда и Т. Тамаки, «Настроенный демпфер жидкостного столба — устройство нового типа для подавления вибрации здания», в Proceedings of the International Conference on High-Rise Buildings , стр. 926–931, Nanjing, China, 1989.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
H. Gao, K.C.S.0023 Инженерные сооружения , вып. 19, нет. 6, pp. 476–486, 1997.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
C. C. Chang and C. T. Hsu, «Control performance of Liquid Column Vibrators», Engineering Structures , vol. 20, нет. 7, стр. 580–586, 1998.
Посмотреть по адресу:
Google Scholar
Т. Балендра, К. М. Ван и Г. Ракеш, «Управление вибрацией различных типов зданий с использованием TLCD», Журнал Ветроэнергетика и промышленная аэродинамика , том. 83, pp. 197–208, 1999.
Посмотреть по адресу:
Google Scholar
Т. Балендра, К. М. Ван и Г. Ракеш, «Эффективность TLCD в различных структурных системах», Engineering Structures, об. 21, нет. 4, стр. 291–305, 1999.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
К. Ю. Сваруп и А. Карим, «Оптимальные параметры поглотителя для настроенных демпферов столба жидкости», Journal of Structural Engineering , том. 126, нет. 8, стр. 906–915, 2000.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Б. Самали, Д. Темплтон и К. С. Квок, «Эффективность нескольких настраиваемых демпферов жидкостного столба при контроле вибрации высотных зданий, подверженных землетрясению», в Трудах 2-й Международной конференции по движению и Vibration Control, , стр. 120–125, Yokohama, Japan, 1994.
Посмотреть по адресу:
Google Scholar
П. А. Хичкок, К. К. С. Квок, Р. Д. Уоткинс и Б. Самали, «Эффективность вибропоглотителя с несколькими столбами жидкости», в Труды 4-го семинара по ветроэнергетике, Австралийское общество ветроэнергетики , стр. 81 –86, Сидней, Австралия, 1994.
Посмотреть по адресу:
Google Scholar
Гао Х., Квок К.С.С., Самали Б. Характеристики нескольких настроенных гасителей столба жидкости при подавлении вибрации конструкции, стр. Инженерные сооружения , вып. 21, нет. 4, стр. 316–331, 1999.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
К. М. Шум и Ю. Л. Сюй, «Множественные настраиваемые амортизаторы столба жидкости для снижения связанных боковых и крутильных колебаний конструкций», Engineering Structures , vol. 26, нет. 6, стр. 745–758, 2004.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
M. Mohebbi, K. Shakeri, Y. Ghanbarpour и H. Majzub, «Проектирование оптимальных множественных настроенных массовых демпферов с использованием генетических алгоритмов (GA) для смягчения сейсмической реакции конструкций», Журнал вибрации и контроля . Под давлением.
Посмотреть по адресу:
Google Scholar
JH Holland, Adaptation in Natural and Artificial Systems , The University of Michigan Press, Анн-Арбор, штат Мичиган, США, 1975. in Search, Optimization and Machine Learning , Addison-Wesley, Reading, Mass, USA, 1989.
Z. Michalewicz, Genetic Algorithms+Data Structures=Evolution Programs , Springer, New York, NY, USA, 1996.
W.M. Jenkins, «Эволюционный алгоритм с десятичным кодированием для оптимизации с ограничениями», Computers and Structures , vol. 80, нет. 5–6, стр. 471–480, 2002.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Ю. Арфиади и М. Н. С. Хади, «Оптимальный контроллер с прямой (статической) выходной обратной связью с использованием реальных закодированных генетических алгоритмов», Computers and Structures , vol. 79, нет. 17, стр. 1625–1634, 2001.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Дж. Э. Бейкер, «Уменьшение предвзятости и неэффективности алгоритма выбора», в Proceedings of the 2nd International Conference on Genetic Algorithm (ICGA ’87) , vol. 2, стр. 14–21, Кембридж, Массачусетс, США, июль 1987 г.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
Х. Мюленбейн и Д. Шлиеркамп-Воозен, «Модели прогнозирования для генетического алгоритма заводчика: I , Непрерывная оптимизация параметров», Эволюционные вычисления , том. 1, нет. 1, стр. 25–49, 1993.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar

Copyright

Copyright © 2012 Parviz Ahadi et al. Это статья с открытым доступом, распространяемая в соответствии с лицензией Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии надлежащего цитирования оригинальной работы.

Экспериментальное исследование конструкции с регулируемым демпфером столба жидкости с множеством степеней свободы, подверженной гармоническим и сейсмическим воздействиям

1. Халис Гюнель М.; Эмре Ильгин Х.
Предложение по классификации конструктивных систем высотных зданий. Сборка . Окружающая среда . 2007, 42, 2667–2675, doi: 10.1016/j.buildenv.2006.07.007 [CrossRef] [Google Scholar]

2. Мемон С.А.; Заин М.; Чжан Д.; Рехман С. К.У.; Усман М.; Ли Д.
Новые тенденции роста структурных систем для высотных зданий. Дж . Структура . Интегр . Обслуживание . 2020, 5, 155–170, doi: 10.1080/24705314.2020.1765270 [CrossRef] [Google Scholar]

3. Джафари М.; Алипур А.
Методики смягчения вызванной ветром вибрации высотных зданий: современный обзор. Дж . Сборка . англ . 2021, 33, 101582, doi: 10.1016/j.jobe.2020.101582 [CrossRef] [Google Scholar]

4. Квок К.С.С.; Хичкок П.А.; Бертон М.Д.
Восприятие вибрации и комфорта в высотных зданиях, подверженных воздействию ветра. Дж . Ветер Eng . Индивидуальный . Аэродин . 2009, 97, 368–380, doi: 10.1016/j.jweia.2009.05.006 [CrossRef] [Google Scholar]

5. Баскаран А.
Ветротехнические исследования высотных зданий-переходов в исследованиях. Сборка . Окружающая среда . 1993, 28, 1–19, doi: 10.1016/0360-1323(93)

-K [CrossRef] [Google Scholar]

6. Ди Маттео А.; Пирротта А.; Туминелли С.
Объединение TMD и TLCD: аналитические и экспериментальные исследования. Дж . Ветер Eng . Индивидуальный . Аэродин . 2017, 167, 101–113, doi: 10.1016/j.jweia.2017.04.010 [CrossRef] [Google Scholar]

7. Заин М.; Усман М.; Фарук С.Х.; Мехмуд Т.
Оценка сейсмической уязвимости школьных зданий в сейсмической зоне 4 Пакистана. Доп . Гражданский . англ . 2019, 2019, doi: 10.1155/2019/5808256 [CrossRef] [Google Scholar]

8. Танвир М.; Усман М.; Хан И.Ю.; Фарук С.Х.; Ханиф А.
Оптимизация материала регулируемого шарового демпфера столба жидкости (TLCBD) для контроля вибрации многоэтажной конструкции с использованием жидкости и шаров различной плотности. Дж . Сборка . англ . 2020, 32, 101742, doi: 10.1016/j.jobe.2020.101742 [CrossRef] [Google Scholar]

9. Хан Б.Л.; Фарук Х .; Усман М.; Батт Ф.; Хан А.К.; Ханиф А.
Влияние взаимодействия грунта с конструкцией на каменную конструкцию при колебаниях поезда. Процедура . Инст . Гражданский . англ . — Структура . Сборка .
2019, 172, 1–13, doi: 10.1680/jstbu.18.00131 [CrossRef] [Google Scholar]

10. Хассан М.А.; Усман М.; Ханиф А.; Фарук С.Х.; Ахмед Дж.
Улучшение структурных характеристик деревянных стеновых панелей с помощью недорогих методов модернизации FRP. Дж . Сборка . англ . 2020, 27, 101004, doi: 10.1016/j.jobe.2019.101004 [CrossRef] [Google Scholar]

11. Фарук Х.; Усман М.; Мехмуд К.; Малик М.С.; Ханиф А.
Влияние стального ограничения на короткие бетонные колонны с осевой нагрузкой.
Конф. IOP . Серийный номер . Мать . Наука . англ .
2018, 414, doi: 10.1088/1757-899X/414/1/012026 [CrossRef] [Google Scholar]

12. Хан Р.; Фарук С.Х.; Усман М.
Реакция на ударную нагрузку железобетонных панелей, внешне армированных стальными полосами. Инфраструктура
2019, 4, 54, doi: 10. 3390/infrastructures4030054 [CrossRef] [Google Scholar]

13. Ахмад Дж.; Усман М.; Хасан М.А.; Фарук С.Х.; Ханиф А.
Улучшение характеристик поперечной нагрузки традиционной деревянной стены (Dhajji-Dewari) за счет усиления соединений. Конф. IOP . Серийный номер . Мать . Наука . англ . 2018, 431, doi: 10.1088/1757-899X/431/7/072002 [CrossRef] [Google Scholar]

14. Хафиз М.А.; Усман М.; Умер М.А.; Ханиф А.
Последние достижения в области изотропных магнитореологических эластомеров и их свойств: обзор. 2020, 12, 1–37. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [Google Scholar]

15. Шах М.У.; Усман М.; Фарук С.Х.; Ким И.-Х.
Влияние настроенной пружины на характеристики контроля вибрации модифицированного шарового демпфера столба жидкости. Приложение . Наука . 2021, 12, 318, doi: 10.3390/app12010318 [CrossRef] [Google Scholar]

16. Хан Б.Л.; Азим М.; Усман М.; Фарук С.Х.; Ханиф А.; Фавад М.
Влияние землетрясений ближнего и дальнего поля на работу различных систем изоляции основания. Структура процесса . Интегр .
2019, 18, 108–118, doi: 10.1016/j.prostr.2019.08.145 [CrossRef] [Google Scholar]

17. Хайям С.У.; Усман М.; Умер М.А.; Рафик А.
Разработка и характеристика нового гибридного магнитореологического эластомера, включающего железные наполнители микро- и наноразмеров. Мать . Des . 2020, 192, doi: 10.1016/j.matdes.2020.108748 [CrossRef][Google Scholar]

18. Хан И.Ю.; Усман М.; Танвир М.
Вибрационный контроль неправильной конструкции с помощью одинарных и множественных виброгасителей. Процедура . Инст . Гражданский . англ . — Структура . Сборка .
2021, 12, 1–26, doi: 10.1680/jstbu.21.00011 [CrossRef] [Google Scholar]

19. Ghaedi K.; Ибрагим З.; Адели Х.; Джаванмарди А.
Приглашенный обзор: Последние разработки в области контроля вибрации строительных и мостовых конструкций. Дж . Вибротехника
2017, 19, 3564–3580, doi: 10. 21595/jve.2017.18900 [CrossRef] [Google Scholar]

20. Шах М.У.; Усман М.
Технико-экономическое обоснование жидкостного демпфера с полым шаром в колонне для контроля вибрации конструкций. 2021, 1–13. [Академия Google]

21. Мин л.
Исследования настроенного жидкостного демпфера (Tld) на свободных колебаниях. 1988, 5, 381–391. [Google Scholar]

22. Балендра Т.; Ван С.М.; Чеонг Х.Ф.
Эффективность регулируемых гасителей столба жидкости для контроля вибрации башен. англ . Структура .
1995, 17, 668–675, doi: 10.1016/0141-0296(95)00036-7 [CrossRef] [Google Scholar]

23. Фуджив К.
Подавление ветровой вибрации высотного здания с помощью Tuned Liquid. 1992, 4, 1895–1906. [Академия Google]

24. Тамура Ю.; Фуджи К.; Оцуки Т .; Вакахара Т .; Косака Р.
Эффективность регулируемых жидких гасителей при ветровом воздействии. англ . Структура .
1995, 17, 609–621, doi: 10.1016/0141-0296(95)00031-2 [CrossRef] [Google Scholar]

25. Chang C.C.; Жвачка.
Подавление вихревой вибрации высотных зданий с помощью регулируемых жидкостных демпферов. Дж . Ветер Eng . Индивидуальный . Аэродин . 1999, 83, 225–237, doi: 10.1016/S0167-6105(99)00074-4 [CrossRef] [Google Scholar]

26. Banerji P.; Муруди М.; Шах А.Х.; Попплуэлл Н.
Настроенные жидкие демпферы для управления реакцией конструкций на землетрясения. Землякв . англ . Структура . Дин . 2000, 29, 587–602, doi: 10.1002/(SICI)1096-9845(200005)29:5<587::AID-EQE926>3.0.CO;2-I [CrossRef] [Google Scholar]

27. Пандей Д.К.; Шарма М.К.; Мишра С.К.
Настроенный жидкостный демпфер для управления сейсмическими колебаниями короткопериодных конструкций. Мех . Сист . Процесс обработки сигналов . 2019, 132, 405–428, doi: 10.1016/j.ymssp.2019.07.002 [CrossRef] [Google Scholar]

28. Zhang Z.; Стайно А.; Басу Б.; Нильсен С.Р.К.
Оценка производительности полномасштабных настроенных жидкостных демпферов (TLD) для контроля вибрации крупных ветряных турбин с использованием гибридных испытаний в реальном времени. Международной конференции по высотным зданиям; Пекин, Китай, 1989; стр. 926–931. [Google Scholar]

32. Chang C.C.; Хсу К.Т.
Контроль производительности виброгасителей столба жидкости. англ . Структура . 1998, 20, 580–586, doi: 10.1016/S0141-0296(97)00062-X [CrossRef] [Google Scholar]

33. Wang Q.; Тивари Н.Д.; Цяо Х .; Ван К.
Настроенный гаситель столба жидкости на основе инертора для контроля сейсмических колебаний конструкции с одной степенью свободы. Целое число . Дж . Мех . Наука . 2020, 184, doi: 10.1016/j.ijmecsci.2020.105840 [CrossRef] [Google Scholar]

34. Алкмим М.Х.; Фабро А.Т.; де Мораис М.В.Г.
Оптимизация настроенного демпфера жидкого столба при произвольном стохастическом ветре. Дж . бразильский Soc . Мех . Наука . англ . 2018, 40, 1–11, doi: 10.1007/s40430-018-1471-3 [CrossRef] [Google Scholar]

35. Сюй Ю.Л.; Самали Б. ; Квок К.С.С.
Управление ответной реакцией конструкций на попутный ветер с помощью массовых и жидкостных демпферов. Дж . англ . Мех . 1992, 118, 20–39, doi: 10.1061/(ASCE)0733-9399(1992)118:1(20) [CrossRef] [Google Scholar]

36. Koh C.G.; Махатма С.; Ван С.М.
Теоретические и экспериментальные исследования прямоугольных жидких гасителей при произвольных возбуждениях. Землякв . англ . и конструкция . Дин .
1994, 23, 17–31, doi: 10.1002/eqe.42

103 [CrossRef] [Google Scholar]

37. Sun L.M.; Фуджино Ю.; Кога К.
Модель регулируемого жидкостного демпфера для гашения килевой качки конструкций. Землякв . англ . и конструкция . Дин .
1995, 24, 625–636, doi: 10.1002/eqe.42

502 [CrossRef] [Google Scholar]

38. Xue S.D.; Ко Дж. М.; Сюй Ю.Л.
Оптимальные параметры настраиваемого демпфера жидкостного столба для подавления качки незатухающей конструкции. Дж . Саунд Виб . 2000, 235, 639–653, doi: 10.1006/jsvi.2000.2947 [CrossRef] [Google Scholar]

39. Шум К.М.
Замкнутая форма оптимального решения настраиваемого гасителя столба жидкости для подавления гармонических колебаний конструкций. англ . Структура .
2009, 31, 84–92, doi: 10.1016/j.engstruct.2008.07.015 [CrossRef] [Google Scholar]

40. Wu J.C.; Ши М.Х.; Лин Ю.Ю.; Шен Ю.К.
Рекомендации по проектированию регулируемого демпфера столба жидкости для конструкций, реагирующих на ветер. англ . Структура . 2005, 27, 1893–1905, doi: 10.1016/j.engstruct.2005.05.009 [CrossRef] [Google Scholar]

41. Colwell S.; Басу Б.
Исследования работы гасителя жидкостного столба (LCD) с различными соотношениями диаметров отверстий. Банка . Дж . Гражданский . англ . 2011, 33, 588–595, doi: 10.1139/l06-016 [CrossRef] [Google Scholar]

42. Das S.; Чоудхури С.
Управление сейсмической реакцией с помощью регулируемых жидких демпферов для малоэтажных зданий с железобетонным каркасом. Август . Дж . Структура . англ . 2017, 18, 135–145, doi: 10.1080/13287982.2017.1351180 [CrossRef] [Google Scholar]

43. Xin Y.; Чен Г.; Лу М.
Контроль сейсмического отклика с помощью настраиваемых жидких демпферов с переменной плотностью. Землякв . англ . англ . Виб . 2009, 8, 537–546, doi: 10.1007/s11803-009-9111-7 [CrossRef] [Google Scholar]

44. Гао Х.; Квок KCS; Самали Б.
Оптимизация настроенных демпферов столба жидкости. англ . Структура .
1997, 19, 476–486, doi: 10.1016/S0141-0296(96)00099-5 [CrossRef] [Google Scholar]

45. Hitchcock P.A.; Квок KCS; Уоткинс Р.Д.; Самали Б.
Характеристики виброгасителей столба жидкости (LCVA) — I. англ . Структура . 1997, 19, 126–134, doi: 10.1016/S0141-0296(96)00042-9 [CrossRef] [Google Scholar]

46. Hitchcock P.A.; Квок KCS; Уоткинс Р.Д.; Самали Б.
Характеристики виброгасителей столба жидкости (LCVA) — II. англ . Структура .
1997, 19, 135–144, doi: 10.1016/S0141-0296(96)00044-2 [CrossRef] [Google Scholar]

47. Гош А.; Басу Б.
Контроль сейсмической вибрации
doi: 10.1016/j.engstruct.2004.07.001 [CrossRef] [Google Scholar]

48. Хо Л.; Ли Х.
13-я Всемирная конференция по короткопериодным конструкциям с использованием гасителя столба жидкости. англ. Структура 2004, 26, 1905–1913, d Сейсмотехника. В материалах 13-й Всемирной конференции по сейсмостойкому делу; 2004. [Google Scholar]

49. Мехркян Б.; Алтай О.
Математическое моделирование и схема оптимизации всенаправленных настраиваемых гасителей столба жидкости. Дж . Саунд Виб . 2020, 484, doi: 10.1016/j.jsv.2020.115523 [CrossRef] [Google Scholar]

50. Дин Х.; Ван Дж. Т.; Лу Л.К.; Чжу Ф.
Тороидальный регулируемый демпфер столба жидкости для разнонаправленного контроля вибрации, вызванной движением грунта. Структура . Контроль лечения . Монит . 2020, 27, 1–19, doi: 10.1002/stc.2558 [CrossRef] [Google Scholar]

51. Аль-Саиф К.А.; Алдаккан К.А.; Фода М.А.
Модифицированный гаситель жидкостного столба для контроля вибрации конструкций. Целое число . Дж . Мех . Наука . 2011, 53, 505–512, doi: 10.1016/j.ijmecsci.2011.04.007 [CrossRef] [Google Scholar]

52. Шум К.М.; Сюй Ю.Л.
Несколько настроенных гасителей столба жидкости для уменьшения связанных боковых и крутильных колебаний конструкций. англ . Структура . 2004, 26, 745–758, doi: 10.1016/j.engstruct.2004.01.006 [CrossRef] [Google Scholar]

53. Шум К.М.; Сюй Ю.Л.; Го У.Х.
Контроль ветровой вибрации вантовых мостов с большими пролетами с помощью нескольких настраиваемых демпферов столба жидкости под давлением. Дж . Ветер Eng . Индивидуальный . Аэродин . 2008, 96, 166–192, doi: 10.1016/j.jweia.2007.03.008 [CrossRef] [Google Scholar]

54. Гур С. ; Рой К.; Мишра С.К.
Настроенный шаровой демпфер столба жидкости для контроля сейсмических колебаний. Структура . Контроль лечения . Монит . 2015, 22, 1325–1342, doi: 10.1002/stc.1740 [CrossRef] [Google Scholar]

55. Min K.W.; Ким Х.С.; Ли С.Х.; Ким Х .; Кён Ан С.
Оценка производительности настроенных демпферов столба жидкости для управления реакцией 76-этажного эталонного здания. англ . Структура . 2005, 27, 1101–1112, doi: 10.1016/j.engstruct.2005.02.008 [CrossRef] [Google Scholar]

56. Kuriakose Riju; Лакшми П. Эффективность настроенных жидких демпферов на высотных зданиях в Керале. Целое число . Дж . англ . Рез . 2016, т.5, 24–30, doi: 10.17577/ijertv5is0

[CrossRef] [Google Scholar]

57. Zhu F.; Ван Дж. Т.; Джин Ф.; Лу Л.К.
Гибридное моделирование в реальном времени полномасштабных настраиваемых демпферов столба жидкости для управления многопорядковыми модальными характеристиками конструкций.