Содержание
Процент армирования железобетонных конструкций: минимальный и максимальный
Бетон / Расчеты и пропорции /
Содержание
- 1 Армирование бетона
- 2 Минимальный армирующий процент
- 3 Максимальный армирующий процент
- 4 Защитный слой бетона
- 5 Заключение
Арматурный каркас является необходимой частью в железобетонных конструкциях. Цель его использования — усиление и повышение прочности бетонных изделий. Арматурный каркас изготавливается из стальных прутьев или готовой металлической сетки. Необходимое количество усиления рассчитывается с учетом возможных нагрузок и воздействий на изделие. Расчетная арматура называется рабочей. При укреплении в конструктивных или технологических целях производится монтажное армирование. Чаще используются оба типа для обеспечения более равномерного распределения усилий между отдельными элементами арматурного каркаса. Арматура выдерживает нагрузку от усадки, колебаний температур и прочих воздействий.
Армирование бетона
Прочность на излом, повышенная надежность являются основными характеристиками, которым наделяется железобетонная конструкция при армировании. Стальной каркас многократно усиливает выносливость материала, расширяя область его применения. Горячекатаная сталь используется для армирования в железобетоне. Она наделена максимальной стойкостью к негативным воздействиям и коррозии.
Сваренный скелет из арматуры размещается внутри бетона. Однако недостаточно просто поместить его туда. Чтобы армирование выполняло свое назначение, требуются специальный расчет усиления бетона, соответствующий минимальному и максимальному проценту.
Вернуться к оглавлению
Минимальный армирующий процент
Расчетная схема нормального сечения железобетонного элемента с внешним армированием.
Под предельно минимальным армирующим процентом принято понимать степень преобразования бетона в железобетон. Недостаточная величина этого параметра не дает права считать изделие усиленным до ЖБИ. Это будет простым упрочнением конструкционного типа. Площади сечения бетонного изделия учитываются в минимальном проценте усиления при использовании продольного армирования в обязательном порядке:
- Усиление прутьями будет соответствовать 0,05 процентам от площади разреза изделия из бетона. Это актуально для объектов с внецентренно изгибаемыми и растянутыми нагрузками, когда оказывается продольное давление за пределами действительной высоты.
- Армирование прутьями равно не менее 0,06 процентам, когда давление во внецентренно растянутых изделиях осуществляется на пространство между армирующими прутьями.
- Упрочнение будет составлять 0,1—0,25 процента, если железобетонные материалы усиливаются во внецентренно сжатых частях, то есть между арматурами.
При расположении продольного усиления по периметру сечения, то есть равномерно, степень армирования должна равняться величинам, вдвое большим указанных для всех перечисленных выше случаев. Это правило аналогично и для усиления центрально-растянутых изделий.
Вернуться к оглавлению
Максимальный армирующий процент
При армировании нельзя укреплять бетонную конструкцию слишком большим количеством прутьев. Это приведет к существенному ухудшению технических показателей железобетонного материала. ГОСТ предлагает определенные нормативы максимального процента армирования.
Максимально допустимая величина усиления, вне зависимости от марки бетона и типа арматуры, не должна превышать пяти процентов. Речь идет о расположении в разрез сечения изделия с колоннами. Для других изделий допускается максимально четыре процента. При заливке арматурного каркаса, бетонный раствор должен проходить сквозь каждый отдельный конструкционный элемент.
Вернуться к оглавлению
Защитный слой бетона
Армирование элементов монолитных железобетонных зданий.
Для защиты арматуры от коррозии, влаги и прочих неблагоприятных внешний воздействий, бетон должен полностью покрывать стальной каркас. Толщина бетонного пласта над металлическим скелетом в монолитных стенах более 10 см должна составлять максимально 1,5 см. Для плит толщиной до 10 см величина слоя составляет 1 см. Если речь идет о 25-сантиметровых ребрах, слой бетона должен достигать 2 см. При армировании балок до 25 см пласт цементного раствора равен 1,5 см, но для балок в фундаментах — 3 см. Для колонн стандартных размеров следует заливать бетон слоем более 2 см.
Что касается фундаментов, то для монолитных конструкций с прослойкой из цемента требуемая толщина слоя над арматурным каркасом составляет 3,5 см. При обустройстве сборных основ — 3 см. Монолитные базы без подушки требуют 7-сантиметровый слой бетона над скелетом из арматуры. При использовании толстых защитных слоев бетона рекомендуется проводить дополнительное усиление. Для этого используется стальная проволока, вязанная в виде сетки.
При дальнейшей обработке железобетонных конструкций алмазными кругами важно учитывать расположение каждого армирующего элемента и структуру его скелета. Это особенно касается процессов сверления отверстий в железобетоне и его резки. Такая обработка материалов может снизить потенциальную прочность изделия. Когда железобетон демонтируется полностью, учет перечисленных выше требований не производится.
Вернуться к оглавлению
Заключение
Индивидуальное строительство немыслимо без использования бетонных растворов. Для повышения надежности и прочности возводимых конструкций армирование является важным условием.
При наличии базовых знаний и опытных помощников усиление бетонных объектов не составит труда. В этом деле важно выполнять требования и следовать правилам расположения арматуры. Только так можно получить гарантированно долговечные и надежные железобетонные конструкции.
Процент армирования железобетонных конструкций: минимальный, максимальный
С целью выполнения армированием своего прямого предназначения, необходим специальный расчет усиления бетона, что соответствует минимальному и максимальному проценту. Эта величина играет важную роль в проектных расчетах. Ее малый показатель не дает права считать изделие усиленным до ЖБИ, а больший приведет к существенному снижению технических характеристик ж/б материала.
Содержание
- Степень армирования
- Особенности расчетов
- Значение армирования
- Минимальный процент
- Максимальный коэффициент арматуры
- Сохранение прочности
- Защитный слой бетона
Степень армирования
Минимальная величина коэффициента армирования (0,05%) позволяет назвать изделие железобетонным.
Если металлические элементы поместить в бетон, но величина арматурной составляющей не будет соответствовать техническим требованиям ГОСТа, то это изделие относится к бетонным наименованиям с конструкционным укреплением и не допускается к эксплуатации. Для фундамента, колонн, несущих стен и балок степень армирования рассчитывается по формуле: К= (М1÷М2)x100; где
- М1 — вес стального каркаса;
- М2 — масса бетонного монолита.
Для создания арматурного каркаса предпочтительно используются прутья диаметром 12-14 мм.
Площадь сечения стержней обуславливает способность поддерживающего каркаса нести и распределять нагрузки. Чем больше диаметр прутьев, тем выше процент армирования и прочность сооружения. Обычно предпочитают стержни в 12—14 мм диаметром. Удельный показатель веса арматуры уменьшается с увеличением толщины бетонного слоя.
Особенности расчетов
В железобетоне используют только горячекатаную сталь высокого класса, так как она устойчива к коррозии и крепка. Чтобы сваренный металлический каркас, расположенный в бетоне, сделал свое дело, необходим точный расчет, позволяющий уточнить, сколько и какие материалы необходимы. Важность расчетов сложно переоценить. Они выполняются с привлечением технических формул, где учтены сопротивление используемых стройматериалов, соотношение предельно допустимых нагрузок к закладываемым и другие параметры. А также стандартные вычисления предусматривают тип фундамента, наличие дополнительных конструкционных элементов, марку бетона, несущие нагрузки. По окончании математической части все данные наносят на чертеж, где представлена схема армирования. Из проекта исполнители знают, сколько и какого вида стальных стержней нужно взять. А также стоит учесть в каком порядке их расположить и связать.
Значение армирования
Минимальный процент
Наименьшая степень усиления бетона арматурой, что расположена продольно, вычисляется соответственно площади сечения железобетонного объекта и составляет 0,05%. Меньший показатель говорит лишь о локальном укреплении бетонного раствора. Такое сооружение ненадежное и опасное, поскольку возможно его разрушение. Минимальный процент армирования зависит от типа и локализации действующих нагрузок (сжатие, растяжение) вне пределов рабочего бетонного сечения, между прутьями каркаса, и колеблется в пределах от 0,5 до 0,25% для каждой конкретной конструкции.
Максимальный коэффициент арматуры
После заливки важно уплотнить бетон, чтобы не было воздуха возле решетки, который приводит к снижению прочности сооружения.
Предельно допустимая доля стали для ж/б конструкций составляет 4% (в колоннах 5%). Тип стальных элементов и марка бетона влияния не имеют. Превышение максимальной величины приводит к снижению эксплуатационных характеристик изделия и возрастанию его веса, что усилит нагрузку вышерасположенных составляющих на нижние. Укрепляя бетон, важно обеспечить плотное обволакивание всей металлической решетки раствором без образования воздушных карманов.
Сохранение прочности
Бетон создает защиту стали от влияния факторов внешней среды (влаги, химических веществ), поэтому металл должен быть полностью укрыт раствором. Любые манипуляции с железобетонным объектом типа алмазного бурения, резки, отделения частей, образования сквозных тоннелей в стене приводят к значительному уменьшению потенциала прочности.
Все работы, нарушающие монолитность железобетонной конструкции, должны проводиться с учетом схемы расположения и пространственной структуры каркаса.
Защитный слой бетона
В таблице представлена зависимость толщины бетонного слоя от типа строительного элемента:
Наименование стройматериала | Ширина объекта, см | Слой бетона, см |
Несущая стена | Более 10 | 1,5 |
Стена | Менее 10 | 1 |
Ребро | 25 | 2 |
Балка | Менее 25 | 1,5 |
Колонна | 3 | |
Фундаментная балка |
Посмотреть «СНиП 2. 03.01-84» или cкачать в PDF (4.8 MB)
Особое внимание следует уделить фундаментам монолитной структуры. Наличие цементной подушки оправдывает слой бетонной защиты в 3,5 см, без нее — 7 см. Сборный фундамент потребует слоя шириной 3 сантиметра. Чем больше толщина искусственного камня, тем прочнее арматуру рекомендуют использовать. Технические выкладки взяты из свода требований к бетонным и железобетонным конструкциям СНиП 2.03.01—84.
Минимальное и максимальное армирование в балке
Минимальное и максимальное армирование в балке указано в IS 456 2000
ØAs max = 4%bD 90 0 мин = 0,85 бод /f y (Максимальное армирование при растяжении)
Для понимания с примером
Нажмите здесь
Код определяет процент армирования, который будет использоваться в балке как для макс. , так и для мин.
Но в целом существует много типов арматуры, используемых в балках
- Армирование на растяжение
- Армирование на сжатие
- Армирование на сдвиг и многие другие
В этом блоге мы сосредоточимся на армировании MinT а также максимальное усиление в целом.
- Минимальная арматура при растяжении Армирование
Минимальная арматура указана в коде IS как добавленное изображение.
Но если вы похожи на меня, мы не можем понять это, поэтому мы можем объяснить это на примере
Предположим, у вас есть Балка Длина 3 м с поперечным сечением 200 мм x 300 мм
As мин. = 0,85 бод/фут
Как известно b=200 мм d=300- и для лучшая безопасность мы берем на себя всю глубину d ≈ D=300 ) и F y = нормативная прочность стальной арматуры = 415 )
Т. о. = 143,3 мм2
Итак, min Количество стержней будет = As min / Площадь одного стержня
Поперечное сечение | Минимальная площадь стали | Минимальное количество согласно диаметру стержня | |||
б | Д | Как минимум | 8 | 10 | 12 |
200 | 300 | 125,8 | 3 | 2 | 2 |
200 | 350 | 146,7 | 3 | 2 | 2 |
200 | 400 | 167,7 | 4 | 2 | 2 |
200 | 450 | 188,7 | 4 | 2 | 2 |
200 | 500 | 209,6 | 5 | 2 | 2 |
250 | 300 | 157,2 | 4 | 2 | 2 |
250 | 350 | 183,4 | 4 | 2 | 2 |
250 | 400 | 209,6 | 5 | 2 | 2 |
250 | 450 | 235,8 | 5 | 2 | 2 |
250 | 500 | 262,0 | 6 | 2 | 2 |
- Максимальное армирование в армировании
Максимальное армирование указано в Кодексе IS как 4 процента от общей площади.
Как макс. = 4%bD = 4/100*200*350 = 2800 мм2
Сечение | Максимальная площадь стали | Минимальное количество согласно диаметру стержня | |||
б | Д | Как макс. | 8 | 10 | 12 |
200 | 300 | 2400.0 | 48 | 31 | 22 |
200 | 350 | 2800.0 | 56 | 36 | 25 |
200 | 400 | 3200.0 | 64 | 41 | 29 |
200 | 450 | 3600. 0 | 72 | 46 | 32 |
200 | 500 | 4000.0 | 80 | 51 | 36 |
250 | 300 | 3000.0 | 60 | 39 | 27 |
250 | 350 | 3500.0 | 70 | 45 | 31 |
250 | 400 | 4000.0 | 80 | 51 | 36 |
250 | 450 | 4500.0 | 90 | 58 | 40 |
250 | 500 | 5000. 0 | 100 | 64 | 45 |
Минимальное армирование в бетонных конструкциях и нестабильность материала/конструкции
Abdalla HM, Karihaloo BL (2003) Определение независимой от размера удельной энергии разрушения бетона по результатам испытаний на трехточечный изгиб и расщепление клиньев. Mag Concrete Res 55: 133–141
Артикул
Google Scholar
Балух М.Х., Азад А.К., Ашмави В. (1992) Применение механики разрушения к железобетонным элементам при изгибе. В: Карпинтери А. (ред.) Применение механики разрушения к железобетону. Elsevier, Лондон, стр. 413–436
Google Scholar
Bosco C, Carpinteri A (1992) Оценка механики разрушения минимальной арматуры в бетонных конструкциях. В: Карпинтери А. (ред.) Применение механики разрушения к железобетону. Elsevier, Лондон, стр. 347–377
Google Scholar
Bosco C, Carpinteri A (1992b) Размягчение и проламывание армированных элементов. J Eng Mech (ASCE) 118: 1564–1577
Артикул
Google Scholar
Bosco C, Carpinteri A (1995) Прерывистая конститутивная реакция волокнистых композитов с хрупкой матрицей. J Mech Phys Solids 43: 261–274
Статья
Google Scholar
Bosco C, Carpinteri A, Debernardi PG (1990) Минимальное армирование в высокопрочном бетоне. J Struct Eng (ASCE) 116: 427–437
Статья
Google Scholar
Боско К., Карпинтери А., Дебернарди П.Г. (1992) Влияние масштаба на пластическую вращательную способность ж.к. лучи. В кн.: Бажан З.П.(ред.) Механика разрушения бетонных конструкций. Elsevier, Лондон, стр. 735–740
Google Scholar
Карпинтери А. (1981a) Модель механики разрушения железобетона. В: Труды I.A.B.S.E. коллоквиум по передовой механике железобетона. Делфт, стр. 17–30
Карпинтери А. (1981b) Статические и энергетические параметры разрушения горных пород и бетона. Материнская структура 14: 151–162
Google Scholar
Карпинтери А. (1984) Устойчивость процесса разрушения железобетонных балок. J Struct Eng (ASCE) 110: 544–558
Статья
Google Scholar
Карпинтери А., Массабо Р. (1996) Мостовые и когезионные трещины в поведении композитов с хрупкой матрицей при изгибе. Int J Fract 81: 125–145
Артикул
Google Scholar
Карпинтери А., Массабо Р. (1997a) Непрерывная и прерывистая модель перемычек трещин для армированных волокном материалов при изгибе. Int J Solids Struct 34: 2321–2338
Статья
Google Scholar
Карпинтери А. , Массабо Р. (1997b) Обратное изменение масштаба разрушения волокнистых композитов. J Eng Mech (ASCE) 123: 107–114
Артикул
Google Scholar
Карпинтери А., Ферро Г., Боско С., Элкатиб М. (1999) Масштабные эффекты и явления переходного разрушения железобетонных балок при изгибе. В: Карпинтери А. (ред.) Минимальное армирование в бетонных элементах, том 24. Публикации ESIS, Elsevier Science Ltd, стр. 1–30
Карпинтери А., Ферро Г., Вентура Г. (2003) Влияние размера на реакцию железобетона на изгиб элементы с нелинейной матрицей. Eng Fract Mech 70:995–1013
Артикул
Google Scholar
Ferro G (2002) Модель многоуровневой мостиковой трещины для высокопрочных бетонов. Theor Appl Fract Mech 38: 177–190
Артикул
КАС
Google Scholar
Хокинс Н., Хьорсетет К. (1992) Минимальные требования к армированию бетонных изгибаемых элементов. В: Карпинтери А. (ред.) Применение механики разрушения к железобетону. Elsevier, Лондон, стр. 37–412
Google Scholar
Hillerborg A (1990) Концепции механики разрушения применительно к моменту и вращательной способности железобетонных балок. Eng Fract Mech 35: 233–240
Артикул
Google Scholar
Хиллерборг А., Модер М., Петерссон П. (1976) Анализ образования и роста трещин в бетоне с помощью механики разрушения и конечных элементов. Цемент Бетон Res 6: 773–782
Артикул
Google Scholar
Дженк Ю.С., Шах С.П. (1986) Распространение трещин в фибробетоне. J Eng Mech (ASCE) 112: 19–34
Google Scholar
Карихалоо Б.Л. (1995) Механика разрушения и конструкционный бетон. Аддисон-Уэсли, Лонгман
Google Scholar
Karihaloo BL, Wang J (2000) Механика цементных композитов, армированных волокном. Вычислительная структура 76: 19–34
Артикул
Google Scholar
Карихалоо Б.Л., Абдалла Х.М., Имжай Т. (2003) Простой метод определения истинной удельной энергии разрушения бетона. Mag Concrete Res 55: 471–481
Артикул
Google Scholar
Li VC, Wang Y, Backer S (1991) Микромеханическая модель размягчения при растяжении и упрочнения мостовидным соединением хрупких матричных композитов, армированных короткими случайными волокнами. J Mech Phys Solids 39: 607–625
Артикул
Google Scholar
Ногабай К. (2000) Балки из фибробетона на сдвиг и изгиб: эксперимент и модель. J Struct Eng (ASCE) 126: 243–251
Статья
Google Scholar
RILEM TC50 (1985) Определение энергии разрушения строительного раствора и бетона с помощью испытаний балок с надрезом на трехточечный изгиб.