Класс бетона по прочности на осевое сжатие это: Прочность бетона (понятие и определение по действующим нормам)

Прочность бетона (понятие и определение по действующим нормам)

Основные термины

Согласно СП 63.13330.2018 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. СНиП 52-01-2003 существуют следующие виды показателей прочности бетона:

• Класс бетона по прочности на сжатие
• Класс бетона по прочности на осевое растяжение

Класс бетона по прочности на сжатие (В) — это  значению кубиковой прочности бетона на сжатие, МПа, с обеспеченностью 0,95 (нормативная кубиковая прочность) [п.6.1.3 СП 63.13330.2018].

Класс бетона по прочности на сжатие (В) — определяется гарантированным сопротивлением сжатию, МПа, эталонного образца-куба, испытанного согласно требованиям государственных стандартов, со статической обеспеченностью 0,95 или ее гарантированной доверительной вероятностью 95% (не менее 95% испытанных образцов имеют прочность не ниже В) [Голышев А.Б. Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие. 1990 г.].

Класс бетона по прочности на сжатие является основной характеристикой бетона и должен указываться в проектах во всех случаях [Голышев А.Б. Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие. 1990 г.].

Разница между классом и маркой бетона состоит в обеспеченности принятого сопротивления: для марки эта обеспеченность составляет 0,5 [Голышев А.Б. Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие. 1990 г.].

Класс бетона по прочности на осевое растяжение (B_t) — это значению прочности бетона на осевое растяжение, МПа, с обеспеченностью 0,95 (нормативная прочность бетона) [п.6.1.3 СП 63.13330.2018].

Допускается принимать иное значение обеспеченности прочности бетона на сжатие и осевое растяжение в соответствии с нормативными документами для отдельных специальных видов сооружений.

Проектный возраст бетона — это  возраст, в котором бетон должен приобрести все нормируемые для него показатели качества, назначают при проектировании, исходя из возможных реальных сроков загружения конструкций проектными нагрузками, с учетом способа возведения конструкций и условий твердения бетона. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливают в проектном возрасте 28 сут [п.6.1.5 СП 63.13330.2018].

Нормируемая прочность бетона — это прочность бетона в проектном возрасте или ее доля в промежуточном возрасте, установленная в нормативном или техническом документе, по которому изготавливают БСГ или конструкцию [п.3.1.1 ГОСТ 18105].

БСГ — это бетонная смесь, готоая к применению

Требуемая прочность бетона — минимально допустимое среднее значение прочности бетона в контролируемых партиях БСГ или конструкций, соответствующее нормируемой прочности бетона при ее фактической однородности [п.3.1.2 ГОСТ 18105].

Фактический класс бетона по прочности -значение класса бетона по прочности монолитных конструкций, рассчитанное по результатам определения фактической прочности бетона и ее однородности в контролируемой партии [п.3.1.3 ГОСТ 18105].

Фактическая прочность бетона — среднее значение прочности бетона в партиях БСГ или конструкций, рассчитанное по результатам ее определения в контролируемой партии [п. 3.1.4 ГОСТ 18105].

Разрушающие методы определения прочности бетона — это методы определения прочности бетона по контрольным образцам, изготовленным из бетонной смеси по ГОСТ 10180 или отобранным из конструкций по ГОСТ 28570 [п.3.1.18 ГОСТ 18105].

Прямые неразрушающие методы определения прочности бетона — это методы  определения прочности бетона по «отрыву со скалыванием» и «скалыванию ребра» по ГОСТ 22690 [п.3.1.19 ГОСТ 18105].

Косвенные неразрушающие методы определения прочности бетона — это методы  определение прочности бетона по предварительно установленным градуировочным зависимостям между прочностью бетона, определенной одним из разрушающих или прямых неразрушающих методов, и косвенными характеристиками прочности, определяемыми по ГОСТ 22690 и ГОСТ 17624 [п.3.1.20 ГОСТ 18105].

Определение прочности бетона

Согласно п.5.5.5 СП 70.13330.2012 контроль прочности бетона монолитных конструкций в промежуточном и проектном возрасте следует проводить статистическими методами по ГОСТ 18105, ГОСТ 31914, применяя неразрушающие методы определения прочности бетона по ГОСТ 17624 и ГОСТ 22690 или разрушающий метод по ГОСТ 28570 при сплошном контроле прочности (каждой конструкции).

Примечание — Применение нестатистических методов контроля, а также методов определения прочности бетона по контрольным образцам, изготовленным у места бетонирования конструкций, допускается только в исключительных случаях, предусмотренных в ГОСТ 18105 и ГОСТ 31914.

Классы и марки бетона

Показателями качества бетона являются его классы по прочно­сти на сжатие и на осевое растяжение.

Классы бетона по прочности на сжатие (В) соответствуют га­рантируемой прочности с обеспеченностью 0,95 и численно равны нормативной кубиковой прочности R_n, определяемой по формуле

R_n = R_m(1-1,64U)

где R_m — среднестатистическая прочность бетона; U— коэффици­ент вариации (изменчивости) прочности бетона, для бетонов обыч­ного тяжелого и на пористых заполнителях U = 0,135.

В соответствии с [80] основными нормируемыми и контроли­руемыми показатели качества бетона являются:

• класс по прочности на сжатие В;
• класс по прочности на осевое растяжение B_t;
• марка по морозостойкости F;
• марка по водонепроницаемости W;
• по средней плотности D.

Класс бетона по прочности на сжатие В соответствует значе­нию кубиковой прочности бетона на сжатие в МПа с обеспеченно­стью 0,95 (нормативная кубиковая прочность) и принимается в пре­делах от В 0,5 до В 120.

Класс бетона по прочности на осевое растяжение В, соответ­ствует значению прочности бетона на осевое растяжение в МПа с обеспеченностью 0,95 (нормативная прочность бетона) и принима­ется в пределах от В_t 0,4 до В_t 6.

Допускается принимать иное значение обеспеченности проч­ности бетона на сжатие и осевое растяжение в соответствии с тре­бованиями нормативных документов для отдельных специальных видов сооружений (например, для массивных гидротехнических сооружений).

Марка бетона по морозостойкости F соответствует минималь­ному числу циклов попеременного замораживания и оттаивания, выдерживаемых образцом при стандартном испытании, и прини­мается в пределах от F15 до F1000.

Марка бетона по водонепроницаемости W соответствует мак­симальному значению давления воды (МПа 10^-1), выдерживаемо­му бетонным образцом при испытании, и принимается в пределах от W2 до W20.

Марка по средней плотности D соответствует среднему значе­нию объемной массы бетона в кг/м³ и принимается в пределах от D200 до D5000.

Для напрягающих бетонов устанавливают марку по самонапряжению.

При необходимости устанавливают дополнительные показате­ли качества бетона, связанные с теплопроводностью, температуростойкостью, огнестойкостью, коррозионной стойкостью (как само­го бетона, так и находящейся в нем арматуры), биологической за­щитой и с другими требованиями, предъявляемыми к конструкции.

Показатели качества бетона должны быть обеспечены соответ­ствующим проектированием состава бетонной смеси (на основе характеристик материалов для бетона и требований к бетону), тех­нологией приготовления бетона и производства работ. Показатели бетона контролируют в процессе производства и непосредственно в конструкции.

Необходимые показатели бетона следует устанавливать при проектировании бетонных и железобетонных конструкций в соот­ветствии с расчетом и условиями эксплуатации с учетом различных воздействий окружающей среды и защитных свойств бетона по от­ношению к принятому виду арматуры.

Классы и марки бетона следует назначать в соответствии с их параметрическими рядами, установленными нормативными доку­ментами.

Класс бетона по прочности на сжатие В назначают во всех случаях.

Класс бетона по прочности на осевое растяжение В, назначают в случаях, когда эта характеристика имеет главенствующее значе­ние и ее контролируют на производстве.

Марку бетона по морозостойкости F назначают для конструк­ций, подвергающихся действию попеременного замораживания и оттаивания.

Марку бетона по водонепроницаемости W назначают для кон­струкций, к которым предъявляют требования по ограничению во­допроницаемости.

Возраст бетона, отвечающий его классу по прочности на сжа­тие и по прочности на осевое растяжение (проектный возраст), назначают при проектировании исходя из возможных реальных сроков загружения конструкций проектными нагрузками с учетом способа возведения и условий твердения бетона. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливают в проектном возрасте 28 суток.

Численное моделирование тощих дуплексных полых и бетонных колонн из нержавеющей стали квадратного, L-, T- и +-образного сечений при чистом осевом сжатии

Abstract:

За последние два десятилетия интерес к использование нержавеющей стали в строительной отрасли (Mann, 1993, Gardner 2005) благодаря преимуществам нержавеющей стали с точки зрения ее хороших структурных характеристик, эстетических характеристик и простоты изготовления элементов конструкции. Как правило, марки аустенитной нержавеющей стали, содержащие ~ 8–11% никеля, наиболее широко используются в строительной отрасли. Однако с ростом цен на никель растет спрос на тощую дуплексную нержавеющую сталь (LDSS) с низким содержанием никеля ~ 1,5%, такую ​​как марка EN 1.4162 (Gardner, 2005b; Baddoo, 2008; EN 10088-4, 2009).). LDSS, например, марки EN 1.4162, имеет вдвое большую механическую прочность, чем обычная аустенитная и ферритная нержавеющая сталь, и может использоваться в качестве основных элементов конструкции (Gardner, 2005b). Несмотря на наличие нескольких благоприятных характеристик, связанных с использованием материала LDSS, часто он может быть неэкономичным из-за относительно высокой стоимости материала. Таким образом, многообещающим и инновационным способом снижения затрат является композитная конструкция, в которой бетон заполняется внутри полых секций из нержавеющей стали (также известных как конструкции из трубчатых труб из нержавеющей стали с бетонным наполнителем (CFSST)), которые сочетают в себе преимущества как нержавеющей стали, так и и бетона, что обеспечивает не только увеличение несущей способности, но и быстрое строительство (т.е. не требуется опалубка) (например, Uy and Patil, 2006; Zhao et al., 2010; Young and Ellobody, 2006; Lam и Гарднер, 2008; Уй и др., 2011). В дополнение к преимуществам, полученным с точки зрения экономии и прочности при использовании материала LDSS и композитной конструкции, дополнительные преимущества могут быть получены при сочетании его с использованием профилей специальной формы, таких как L-, T- и Секции +-формы (непрямоугольные секции или NRS). В инженерных сооружениях ЯРБ в основном используются в железобетонных колоннах из-за их удобной конструкции в местах соединения балки с колонной, большего момента инерции поперечных сечений, что приводит к гораздо более высокой способности противостоять поперечной нагрузке, а также преимущества обеспечения заподлицо. лицевая сторона стены, в результате чего получается увеличенный полезный и обычный внутренний пол
космический район. Насколько известно автору, до настоящего времени нет доступной литературы по исследованиям структурного поведения полых и заполненных бетоном шлейфов LDSS и тонких трубчатых колонн с NRS. Таким образом, основная цель исследования, предпринятого в рамках данного исследования, состояла в том, чтобы изучить структурное поведение полых и заполненных бетоном трубчатых отрезков и тонких колонн LDSS с NRS путем сравнения с репрезентативным квадратным сечением, имеющим такую ​​же площадь поперечного сечения материала LDSS (т.е. Принятый расход материала LDSS) при чисто осевой сжимающей нагрузке с помощью анализа методом конечных элементов (КЭ) с использованием пакета программного обеспечения КЭ общего назначения Abaqus (2009 г. ). В первом компоненте настоящего исследования сообщается о влиянии формы поперечного сечения и толщины трубы LDSS на прочность и деформационную способность, а также о режимах разрушения полых трубчатых вставок и тонких колонн LDSS для понимания поведения NRS на репрезентативном квадратном сечении. Было обнаружено, что для колонн из полых трубчатых шлейфов LDSS при толщине трубы LDSS < 30 мм NRS демонстрируют более высокие прочностные характеристики примерно на 36 % до 3 %, 72 % до 3 % и 134 % до 9% для L-, T- и +-образных сечений, соответственно, по репрезентативному квадратному сечению, при этом процентная разница в прочности уменьшается с увеличением толщины LDSS трубка. Но при толщине трубы ЛДСП ≥ 30 мм отношение прочности НРП и репрезентативного квадратного сечения стремится к 1,0. Осевая деформация при предельной нагрузке полых трубчатых колонн NRS выше по сравнению с репрезентативным квадратным сечением, с сечением +-формы, оценивающим гораздо более высокую деформационную способность, что позволяет предположить, что есть возможность для достижения лучшей пластичности при использовании NRS. . А для полых трубчатых гибких колонн LDSS диапазон длин колонн, а именно 3,0 м – 10,0 м, тем самым обеспечивая диапазон безразмерной гибкости элемента () от 0,05 до 3,0, был рассмотрен для учета изменений в прочности на изгиб. с изменениями длины колонны, формы поперечного сечения и толщины трубки LDSS, а именно. 5,25 мм (профиль класса 3) и 2,0 мм (профиль класса 4). Для секций класса 3 при  ≤ 0,5 все секции имеют одинаковые конструктивные способности. Для 0,5 <  ≤ 2,0 наблюдается почти линейное изменение силы (тенденция к увеличению для +HC, аналогичная тенденция для THC и тенденция к снижению для LHC) со стабилизацией за пределами  > 2,0. Для  > 2,0 Pu для +HC показал ~ 30% выше; THC показал аналогичную силу; и LHC показали ~20% ниже, чем соответствующее значение для SHC, указывая на то, что +HC имеет улучшенный предел прочности для всех диапазонов . Для профилей 4-го класса, в отличие от профилей 3-го класса, форма поперечного сечения становится все более значимой при уменьшении , однако форма поперечного сечения становится незначительной при очень высоких , как и в случае с профилями 3-го класса. Среднее повышение прочности для ЯРБ класса 4 по сравнению с репрезентативным квадратным сечением для всех рассматриваемых  составляет ~ 10 %, 50 % и 9на 0 % выше для LHC, THC и +HC соответственно. Деформационные способности полых трубчатых тонких колонн LDSS одинаковы независимо от формы поперечного сечения и классификации классов. Основываясь на исследованиях КЭ, применимость существующих в настоящее время стандартов проектирования для нержавеющей стали, таких как европейская спецификация EN 1993-1-4 (2006 г.) и американская спецификация ASCE 8-02 (2002 г.), для проектирования были оценены полые трубчатые заглушки и тонкие колонны LDSS. Обе текущие проектные спецификации, как правило, позволяют прогнозировать прочность полых трубчатых колонн LDSS. Однако европейская спецификация имеет тенденцию быть более консервативной по сравнению с американской спецификацией. В следующей части исследования преимущества использования полых трубчатых полых трубчатых ЛДСС
колонн по сравнению с колоннами репрезентативного квадратного сечения расширен до заполненных бетоном тощих дуплексных тонких трубчатых колонн из нержавеющей стали (CFDSST) с целью изучения и сравнения поведения конструкции, таких как несущая способность и деформация, а также для изучения влияния Толщина трубы LDSS и прочность бетона на сжатие на колоннах CFDSST. Подобно подходу, использованному при анализе полых трубчатых колонн LDSS, использовалась концепция одинаковой площади поперечного сечения материала LDSS (материал LDSS дороже по сравнению с бетоном), что привело к уменьшению площади бетонного ядра на ~ 36 %. Столбцы NRS CFDSST по сравнению с репрезентативными квадратными столбцами CFDSST. Исследование показало, что шлейфовые колонны NRS CFDSST более эффективны для образцов с нормальной прочностью бетона (≤ 40 МПа). Кроме того, можно использовать заглушки NRS CFDSST, заполненные высокопрочным бетоном, с такими преимуществами, как облегчение секций (т. квадратного сечения для L-, T- и +-образных сечений соответственно для прочности бетона 100 МПа. Осевая деформация при предельной нагрузке в тупиковых колоннах CFDSST уменьшается с увеличением прочности бетона, но увеличивается при изменении формы поперечного сечения от квадратной → L- → T- → +-формы. В тонких колоннах CFDSST с фиксированными концами для  ~ < 0,5 +-форма показала прочность на 7 % выше, а L- и +-формы показали одинаковую прочность по сравнению с репрезентативным квадратным сечением. Для 0,5 ≤  ≥ 1,5 наблюдается линейная тенденция увеличения прочности с увеличением . Однако при  > 0,5 T- и +- форма показала прочность на 10 % и 25 % выше, а L-образная форма показала меньшую прочность на 10 % по сравнению с репрезентативным квадратным сечением. Таким образом, в тонких колоннах CFDSST с фиксированными концами изменение формы поперечного сечения с квадратного сечения на NRS является значительным, особенно для Т-образных и +-образных сечений, и может способствовать применению тонкостенных труб LDSS. Влияние формы поперечного сечения на осевое
деформационная способность становится менее значимой с увеличением , но становится все более значимой с уменьшением . Кроме того, NRS демонстрирует более высокую способность к осевой деформации для всех рассмотренных  по сравнению с репрезентативным квадратным сечением с +-образной формой.
участок, демонстрирующий наибольшую способность к осевой деформации. По сравнению с европейской спецификацией EN 1994-1-1 (2004 г.) и в американской спецификации ANSI/AISC 360-05 (2005 г. ) для проектирования колонн CFDSST с фиксированными концами прочность КЭ превышает расчетную прочность, а европейская спецификация, как правило, больше консервативен по сравнению с американской спецификацией. Для тонких колонн CFDSST стандарты проектирования показывают более консервативные результаты для квадратных и L-образных сечений и консервативные для Т-образных и +-образных сечений. Кроме того, европейская спецификация дает консервативную оценку прочности по сравнению с американской спецификацией для квадратных и L-образных сечений и наоборот в случае T-образных и +-образных сечений.

Описание:

Руководитель: Конженгбам Дарункумар Сингх

ПРОЧНОСТЬ БЕТОННЫХ КИРПИЧНЫХ СТЕН ПРИ ОСЕВОЙ НАГРУЗКЕ И ИЗГИБЕ

ТЭК 14-11Б

ВВЕДЕНИЕ

Конструктивное проектирование зданий требует учета различных нагрузок: постоянных и временных нагрузок, нагрузок от ветра, землетрясений, бокового давления грунта, бокового давления жидкости, а также сил, вызванных изменениями температуры, ползучести, усадки и дифференциальные движения. Поскольку большинство нагрузок могут действовать одновременно с другими, проектировщик должен учитывать, как эти различные нагрузки взаимодействуют со стеной. Например, концентрически приложенная сжимающая осевая нагрузка может компенсировать растяжение из-за поперечной нагрузки, эффективно увеличивая способность к изгибу. Строительные нормы и правила диктуют, какие комбинации нагрузок следует учитывать, и требуют, чтобы конструкция была спроектирована таким образом, чтобы выдерживать все возможные комбинации.

Вспомогательные средства проектирования в этом TEK охватывают комбинированное осевое сжатие или осевое растяжение и изгиб, как определено с использованием положений расчета прочности Строительных норм и правил для каменных конструкций (ссылка 3). Для стен из бетонной кладки эти расчетные положения изложены в ТЭК 14-4А, Расчет прочности бетонной кладки (ссылка 1). Диаграммы взаимодействия осевой нагрузки и изгибающего момента учитывают взаимодействие момента и осевой нагрузки на расчетную несущую способность стены. В этом TEK показана часть диаграммы взаимодействия, применимая к большинству конструкций стен. Хотя отрицательные моменты не показаны, цифры можно использовать для этих условий, поскольку арматура в центре стены будет обеспечивать равную прочность как при положительном, так и при отрицательном моменте одинаковой величины. Условия за пределами этой зоны можно определить с помощью программного обеспечения для проектирования стен из бетонной кладки или таблиц расчета бетонных стен (ссылки 4, 5). Читатель может обратиться к книге «Проектирование несущей бетонной стены» (ссылка 2) для полного обсуждения диаграмм взаимодействий.

Рисунки с 1 по 8 относятся к полностью или частично залитым раствором железобетонным каменным стенам с указанной прочностью на сжатие f’ _м 1500 фунтов на кв. дюйм (10,34 МПа) и максимальной высотой стены 20 футов (6,10 м), Марка 60 (414 МПа) вертикальной арматуры, с арматурными стержнями, расположенными в центре стены, и расстоянием между арматурными стержнями s от 8 дюймов до 120 дюймов (от 203 до 3048 мм). Следующее обсуждение относится к свободно опертым стенам и ограничивается равномерными боковыми нагрузками. Другие условия поддержки и нагрузки должны соответствовать применимым инженерным процедурам. Каждая цифра относится к одной конкретной толщине стены и одному размеру арматурного стержня.

При расчете на прочность рассчитываются два различных прогиба; один для нагрузок на уровне обслуживания, а другой для факторизованных нагрузок. Для равномерно нагруженной свободно опертой стены результирующий изгибающий момент выглядит следующим образом:

В приведенном выше уравнении обозначения с «x» заменены факторизованными значениями или значениями уровня обслуживания в зависимости от ситуации. Первый член в правой части уравнения 1 представляет собой максимальный момент однородной нагрузки на середине высоты стены (обычно ветровая или сейсмическая нагрузка). Второй член представляет собой момент, вызванный внецентренно приложенными нагрузками на пол или крышу. Третий член — это эффект P-дельта, который представляет собой момент, вызванный вертикальными осевыми нагрузками и боковым отклонением стены.

Рис. 1, Рис. 2 и Рис. 3

Рис. 4 и Рис. 5

Рис. 6, Рис. 7 и Рис. 8

(203 мм) толщиной и высотой 20 футов (6,10 м) армированная свободно опертая бетонная каменная стена (115 фунтов на фут (1842 кг/м³)) должна быть спроектирована таким образом, чтобы выдерживать ветровую нагрузку, а также эксцентрически приложенные осевые динамические и статические нагрузки, как показано на рисунке. на Рисунке 9. Проектировщик должен определить размер арматуры с шагом 24 дюйма (610 мм), необходимый для сопротивления приложенным нагрузкам, перечисленным ниже.

D = 520 фунтов/фут (7,6 кН/м), при e = 0,75 дюйма (19 мм)
L = 250 фунтов/фут (3,6 кН/м), при e = 0,75 дюйма (19 мм)
W = 20 фунтов на фут (1,0 кПа)

Вес стены на средней высоте для удельной плотности бетона 115 фунтов на фут (1842 кг/м³) составляет 49 фунтов/фут² (239 кг/м²) (ссылка 7, табл.1).

Применимое сочетание нагрузок (ссылка 6) для этого примера:

Во время проектирования необходимо проверить все сочетания нагрузок. Для краткости здесь будет оцениваться только вышеуказанная комбинация.

Сначала определите момент разрушения M _cr :

Чтобы проверить отклонение и момент нагрузки на уровне эксплуатации, в итеративном процессе выполняется следующий анализ.

Начиная с M _cr < M _ser1 , поэтому анализировать как участок с трещинами.

Если M _ser  < M _cr , вместо использования уравнения 2 для прогиба мы использовали бы:

нагрузки, за исключением того, что факторные нагрузки используются в уравнениях 1 и 3 или уравнениях 1 и 4.

Чтобы определить необходимый размер арматуры и расстояние между ними, чтобы противостоять этим нагрузкам, P _u и M _u наносятся на соответствующую диаграмму взаимодействия до тех пор, пока не будет найдена удовлетворительная конструкция. Если осевая нагрузка используется для компенсации напряжений из-за изгиба, следует учитывать только нефакторизованную статическую нагрузку.

На рис. 1 показано, что 4 стержня на расстоянии 24 дюйма (M № 13 на расстоянии 610 мм) от центра вполне достаточно. Если требуется большее расстояние между стержнями, № 5 на 32 дюйма (M № 16 на 813 мм) или № 6 на 48 дюймов (M № 19).при 1219 мм) также соответствуют конструктивным требованиям (см. рис. 2 и 3 соответственно). Однако процедуру проектирования следует повторить и проверить с новыми интервалами затирки раствором и соответствующими свойствами. Несмотря на то, что конструкция стены выше уровня земли редко зависит от сдвига вне плоскости, необходимо проверить способность к сдвигу.

Таблица 1—Момент инерции в трещине

Рисунок 9—Разрез стены для примера расчета несущей стены

НОМЕНКЛАТУРА

D         статическая нагрузка, фунт/фут (кН/м)
E _м      модуль упругости каменной кладки при сжатии, psi (МПа)
e         )
F ‘ _M Указанная прочность на сжатие кладки, PSI (MPA)
F _R Modulus Rupture, PSI (MPA)
F ₁ Фактор для нагрузки на этаж: 1,0 для Floiors в Floiors. места общественных собраний, для временных нагрузок, превышающих 100 фунтов на квадратный фут (4,8 кПа), и для временных нагрузок в гаражах; = 0,5 иначе
h          высота стены, дюймы (мм)
I _cr        момент инерции площади поперечного сечения элемента с трещинами, дюймы ² /фут (мм) 90 0 / фут (мм ^{0 4 I _g         момент инерции общей площади поперечного сечения элемента, принятый здесь равным I _avg , дюйм 4 /фут (мм 4 /м)
L , динамическая нагрузка lb/ft (кН/м)
L _r         Полезная нагрузка на крышу, lb/ft (кН/м)
M _cr      номинальная прочность на растрескивание, дюйм-фунт/фут (кН⋅м/м)
M _ser    рабочий момент на середине высоты элемента, включая P-дельта-эффект, дюйм-фунт /ft (кН⋅м/м)
M _u      учитываемый момент, дюйм-фунт/фут или ft-lb/ft (кН⋅м/м)
P _u       учитываемая осевая нагрузка, фунт /ft (кН/м)
P _uf      факторная нагрузка от притока пола или кровли, lb/ft (кН/м)
P _w      нагрузка от веса стены, фунт/фут (кН/м)
S _n       модуль сечения чистой площади поперечного сечения элемента, дюйм³/фут (мм³/м)
s         шаг вертикальной арматуры, дюймы (мм)
Вт       ветровая нагрузка, фунтов на квадратный фут (кН/м²)}

Литература

1. Расчет прочности бетонной кладки, ТЭК 14-4А. Национальная ассоциация бетонщиков, 2002 г.

.

2. Расчет несущей бетонной стены, ТЭК 14-5А. Национальная ассоциация бетонщиков, 2000 г.
3. Строительные нормы и правила для каменных конструкций, ACI 530-02/ASCE 5-02/TMS 402-02. Отчет Объединенного комитета по каменным конструкциям, 2002 г.
4. Программное обеспечение для проектирования бетонных стен, CMS-10. Национальная ассоциация бетонщиков, 2002 г.

.

5. Таблицы расчета по бетонной кладке, TR 121A. Национальная ассоциация бетонщиков, 2000 г.
6. Минимальные расчетные нагрузки для зданий и других сооружений, ASCE 7-02. Американское общество инженеров-строителей, 2002 г.

.

7. Утяжелители для бетонной кладки, ТЕК 14-13А. Национальная ассоциация бетонщиков, 2002 г.
8. Свойства сечения бетонных стен, ТЭК 14-1. Национальная ассоциация бетонщиков, 1993 г.

.

Преобразование:	В метрические единицы:	Умножить английские единицы на:
футов	м	0,3048
фунт-фут/фут	м⋅Н/м	4.