Базовая длина анкеровки арматуры: 8.4.3 Базовая длина анкеровки

Нелинейность в расчете базовой (основной) длины анкеровки арматуры периодического профиля в бетоне

Главная / Нелинейность в расчете базовой (основной) длины анкеровки арматуры периодического профиля в бетоне

24.10.2016 12:08

Владимир Бедарев, Н.В. Бедарев, А.В. Бедарев

Теоретически доказано [1], что расчет базовой (основной) длины анкеровки арматуры периодического профиля следует выполнять в зависимости от характера разрушения бетона:

– при характере разрушения “срез” – с учетом относительной площади смятия и призменной прочности бетона по формуле

(1)

– при характере разрушения “раскол” – с учетом толщины защитного слоя бетона с и прочности бетона на осевое растяжение по формуле

При характере разрушения “срез” для определения базовой (основной) длины анкеровки в формулу (1) введены параметры, характеризующие профиль арматуры – величина относительной площади смятия (критерий Рема), определяющая анкерующую способность арматуры и призменная прочность бетона .

Если линейный характер зависимостей , –, – не вызывает сомнений, то характер зависимости – фактически не установлен.

Для установления действительного характера зависимости – т.е. является ли данная зависимость линейной или нелинейной проанализируем результаты проведенных в НИИЖБ опытов по выдергиванию из различных видов бетона естественного твердения арматуры диаметром 16 мм класса Ат1000 при длине заделки 100 мм приведенные в таблице 8.5.[2]. Опыты проводились в соответствии с Рекомендациями РС–6 РИЛЕМ/ФИП/ЕКБ путем испытания на выдергивание стержней арматуры из бетонных кубов 200х200х200 мм при длине 100 мм.

При проведении испытаний изменяющимися параметрами являлись

  1. кубиковая прочность бетона ;

  2. относительная площадь смятия .

Рассмотрим результаты испытаний на выдергивание стержней арматуры из бетона кубиковой прочностью 15 Н/мм2, 32 Н/мм2, 42 Н/мм2 и 53,2 Н/мм2.

Указанные результаты выбраны для статистической обработки исходя из того, что при выдергивании стержней арматуры из бетона кубиковой прочностью 15 Н/мм2, 32 Н/мм2, 42 Н/мм2 вероятнее всего имело место разрушение анкеровки по характеру “срез”, при кубиковой прочности бетона 53,2 Н/мм2 напряжения в арматуре при выдергивании достигли 980 H/мм2 т.е. практически условного предела текучести. Принятая длина анкеровки арматуры в бетоне соответствовала базовой (основной) длине анкеровки .

Относительная площадь смятия изменяется от 0 для гладких стержней до 0,125 для стержней кольцевого профиля.

Выборка результатов испытаний на выдергивание из бетона кубиковой прочностью 15 Н/мм2, 32 Н/мм2, 42 Н/мм2 и 53,2 Н/мм2 представлена в таблице 1.

Выборка результатов испытаний на основании таблицы 8.5 [2]

Таблица 1.

№

п/п

Вид

бетона

Куби-ковая проч-ностьRb

H/мм2

Чис-

ло

об-

раз-

цов,

n

Отно-си-

тель-

ная

длина

задел-

ки

lan/d

Напряжения в арматуре при выдергивании ее из бетона, H/мм2

7гл

0,0

1сп

0,024

2сп

0,032

5сп

0,046

3сп

0,051

6сп

0,058

4сп

0,073

8го

0,125

5

Керам-зитобе-тон

15,0

16

6,25

39,3

177,1

166,7

192,5

146,3

203,0

201,0

213,9

6

Керам-зитобе-тон

32,0

16

6,25

43,8

328,2

325,9

412,9

421,9

377,1

487,6

492,5

7

Легкий на лес-совид-ных

суглин-ках

42,0

16

6,25

97,0

369,7

520,0

601,0

514,9

569,7

644,3

716,1

3

Тяже-лый на ВНВ

53,2

20

6,25

—

460,0

770,0

655,0

725,0

751,5

802,0

980,0

Графически результаты испытаний показаны на рис. 1.

Рис. 1. Характер изменения напряжений в арматуре при выдергивании из бетона в зависимости от изменения кубиковой прочности по таблице 8.5.[2].

Полученные графические зависимости показывают, что при прочности бетона напряжения в арматуре при выдергивании имеют существенный разброс и в большинстве своем отрицательные значения, что затрудняет проведение анализа результатов испытаний.

Из уравнений на рис. 1 сделаем выборку коэффициентов определяющих угол наклона полученных прямых в табличном виде.

Коэффициент в зависимостях и относительная площадь смятия .

Таблица 2.

Индекс профиля

7 гл

1 сп

2 сп

5 сп

3 сп

6 сп

4 сп

8 го

Относительная площадь смятия

0,00

0,024

0,032

0,046

0,051

0,058

0,073

0,125

Коэффициент

1,9926

7,232

15,6871

12,7096

14,7369

14,9711

15,7983

20,0142

Графически зависимость представлена на рис. 2. Рис. 2.

Логарифмическая функция изменения коэффициента в зависимости от величины относительной площади смятия (таблица 2).

График на рис.2 показывает, что имеется значительный разброс значений коэффициента , затрудняющий проведение анализа.

Поэтому выполним статистическую обработку опытных данных таблицы 8.5. [2] для установления линейных зависимостей – для всех значений относительной площади смятия и кубиковой прочности бетона с учетом следующего граничного условия считая его выполнение при статистической обработке обязательным:

– при кубиковой прочности бетона = 0, напряжения в арматуре при выдергивании = 0.

Графически результаты статистической обработки с учетом данного условия представлены на рис. 3.

Рис. 3 . Характер

изменения напряжений в арматуре при выдергивании из бетона в зависимости от изменения кубиковой прочности при выполнении условия – кубиковая прочность бетона = 0, напряжения в арматуре при выдергивании = 0.

Из графика на рис. 3 видно, что нулевые значения свободных членов уравнений при выполнении граничного условия – кубиковая прочность бетона = 0, напряжения в арматуре при выдергивании = 0 достигнуты не были.

Коэффициент в зависимостях и относительная площадь смятия .

Таблица 3.

Индекс профиля

7 гл

1 сп

2 сп

5 сп

3 сп

6 сп

4 сп

8 го

Относительная площадь смятия

0,00

0,024

0,032

0,046

0,051

0,058

0,073

0,125

Коэффициент

1,9926

8,4437

13,9162

12,9234

13,6008

13,8663

15,3572

18,2614

Графически зависимость по данным таблицы 3 представлена на рис.4.

Рис. 4.

Логарифмическая функция изменения коэффициента в зависимости от величины относительной площади смятия (таблица 3).

Для приближения значений свободных членов в полученных уравнениях (см. рис. 3) к нулю произведем корректировку некоторых результатов испытаний представленных в таблице 1.

Выборка откорректированных результатов испытаний на основании таблицы 1.

Таблица 4.

№

№

п/п

Вид

бетона

Куби-ковая проч-ность Rb

H/мм2

Чис-

ло

об-

раз-

цов,

n

Относи-

тель-

ная

Длина

Задел

ки

lan/d

Напряжения в арматуре при выдергивании ее из бетона, H/мм2

7гл

0,0

1сп

0,024

2сп

0,032

5сп

0,046

3сп

0,051

6сп

0,058

4сп

0,073

8го

0,125

1

 

0,0

   

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

5

Керам-зито-бетон

15,0

16

6,25

39,3

131,0

166,7

210,0

180,0

210,0

225,0

280,0

6

Керам-зито-бетон

32,0

16

6,25

43,8

278,0

325,9

412,9

421,9

460,0

487,6

492,5

7

Легкий на лес-совид-ных суг-линках

42,0

16

6,25

97,0

369,7

450,0

601,0

522,6

569,7

644,3

716,1

3

Тяже-лый на ВНВ

53,2

20

6,25

106,0

460,0

570,0

655,0

725,0

751,5

802,0

980,0

Графически результаты статистической обработки опытных данных с учетом граничного условия и корректировки результатов испытаний показаны на рис. 5.

Рис. 5 . Характер изменения напряжений в арматуре при выдергивании из бетона в зависимости от изменения кубиковой прочности при выполнении граничного условия – кубиковая прочность бетона = 0, напряжения в арматуре при выдергивании = 0 и корректировки некоторых результатов испытаний.

Значения свободных членов в уравнениях на рис. 5 имеют значения близкие к нулю, то есть граничное условие выполняется для всех индексов профилей.

Расположим коэффициенты линейных зависимостей представленные на рис. 5 в таблице в соответствии с изменением относительной площади смятия .

Коэффициент в зависимостях , относительная площадь смятия и характеристика профиля арматуры .

Таблица 5.

Индекс профиля

7 гл

1 сп

2 сп

5 сп

3 сп

6 сп

4 сп

8 го

Характеристика профиля

–

20,73

16,64

14,09

9,46

6,91

5,82

4,79

Относительная площадь смятия

0,00

0,024

0,032

0,046

0,051

0,058

0,073

0,125

Коэффициент

1,983

8,6888

10,636

12,4258

13,1249

13,9711

15,1779

17,9289

Вычислим характеристики профиля [3] на основании геометрических размеров приведенных в таблице 8. 2 для соответствующих индексов профилей [2] приняв ширину верхней части ребра равной высоте .

Характеристики прочности бетона между поперечными ребрами арматуры вычислим на основании кубиковой прочности бетона (таблица 8.5 [2]) и рекомендаций по определению класса бетона [4].

Для тяжелого бетона

Для легкого бетона

Результаты вычислений представлены в таблице 6.

Характеристика прочности бетона между поперечными ребрами арматуры для рассматриваемых видов бетона.

Таблица 6.

Вид бетона

Кубиковая прочность бетона Н/мм2

Класс бетона

Характеристика

при нормативной/расчетной

прочности бетона

Керамзитобетон

15

10,5

8,28/8,69

Керамзитобетон

32

22,4

8,85/9,21

Легкий на лессовидных суглинках

42

29,4

9,05/9,47

Тяжелый на ВНВ

53,2

42,56

9,35/9,75

В зависимости от величины характеристики профиля и характеристики прочности бетона разделим на группы индексы профиля арматуры следующим образом:

1. – 1 сп, 2 сп, 5 сп, 3 сп;

2. – 6 сп, 4 сп;

3. – 8 го.

На основании данных таблицы 5 и расположения индексов профиля арматуры в группах представим в линейном виде зависимость (рис. 6).

Рис. 6 . Линейный характер изменения коэффициента в группах индексов арматуры в зависимости от изменения относительной площади смятия (таблица 5).

В линейном виде зависимость выражается функциями

при и = 0 – 0,053

,

соответственно напряжения в арматуре при выдергивании и прочность бетона с учетом относительной площади смятия

,

при и = 0,053 – 0,073

,

соответственно напряжения в арматуре при выдергивании и прочность бетона с учетом относительной площади смятия

.

при и > 0,073 зависимость не определена ввиду недостатка данных.

Более точно данные таблицы 5 соответствуют не линейным зависимостям — логарифмической (рис. 7) и степенной (рис. 8) функциям.

Рис. 7. Логарифмическая функция изменения коэффициента в зависимости от величины относительной площади смятия (таблица 5).

Зависимость выраженная логарифмической функцией

при значениях = 0,024 – 0,125

,

соответственно напряжения в арматуре при выдергивании и прочность бетона с учетом относительной площади смятия

или

Для гладкой арматуры величина коэффициента составляет

,

и соответственно напряжения в арматуре при выдергивании и прочность бетона

Вычисление степенной функции изменения коэффициента в зависимости от величины относительной площади смятия выполним согласно [5].

Рис. 8. Степенная функция изменения коэффициента в зависимости от величины относительной площади смятия

1 –

2 –

Зависимость выраженная степенной функцией

при значениях = 0,024 – 0,125 и выше

,

соответственно напряжения в арматуре при выдергивании и прочность бетона с учетом относительной площади смятия

.

Для гладкой арматуры величина коэффициента также составляет

,

и соответственно напряжения в арматуре при выдергивании и прочность бетона

.

На основании формул

,

можно утверждать, что зависимость , при относительной площади смятия = 0,024 – 0,125 и выше, является не линейной функцией, что необходимо учитывать при расчете базовой (основной) длины анкеровки арматуры периодического профиля.

Определим теоретические напряжения в арматуре при относительной площади смятия и кубиковой прочности бетона 53,2 Н/мм2

962,1846

Полагая, что

962,1846

Определим

и из

Определим базовую (основную) длину анкеровки по значениям кубиковой прочности бетона при логарифмической зависимости

Для степенной зависимости произведем аналогичные действия, т.е. определим теоретические напряжения в арматуре при относительной площади смятия и кубиковой прочности бетона 53,2 Н/мм2

Полагая, что

1012,3025

Определим

и из

Определим базовую (основную) длину анкеровки по значениям кубиковой прочности бетона при степенной зависимости

Для упрощения представим

тогда

базовая (основная) длина анкеровки

Так как нелинейный характер изменения относительной площади смятия не зависит от способа определения прочности бетона, выполним корректировку формулы расчета базовой (основной) длины анкеровки арматуры полученную в предположении линейной зависимости

и с учетом логарифмической зависимости для характера разрушения “срез” получим базовую (основную) длину анкеровки

с учетом степенной зависимости

или

.

Для гладкой арматуры

Полагая, что

105,4956

Определим

и из

Определим базовую (основную) длину анкеровки для гладкой арматуры при линейной зависимости

или при призменной прочности бетона [6]

Выводы

1. Нелинейный характер наиболее точно описывается логарифмической зависимостью при этом базовую (основную) длину анкеровки определяют по формуле

2. При степенной зависимости базовую (основную) длину анкеровки определяют по формуле

3. Для практических расчетов определения базовой (основной) длины анкеровки с достаточной точностью можно пользоваться формулой

4. Базовая (основная) длина анкеровки гладкой арматуры

Библиографический список

1. Бедарев В.В., Бедарев Н.В., Бедарев А.В. Базовая длина анкеровки арматуры периодического профиля с учетом относительной площади смятия и характера разрушения бетона. Бетон и железобетон., 2013, № 1, с.18–23.

2. Мадатян С.А. Арматура железобетонных конструкций. М. Воентехлит. 2000, 256 с.

3. Бедарев В.В., Бедарев Н.В., Бедарев А.В. Назначение шага поперечных ребер арматуры периодического профиля на основании физико-механических характеристик бетона. Бетон и железобетон., 2014, № 1, с. 9–12.

4. СП 13-102-2003 “Правила обследования несущих строительных конструкций зданий и сооружений”. – М., 2004.

5. Гутер Р.С., Овчинский Б.В. Элементы численного анализа и математической обработки результатов опыта. М., Наука. 1970 с. 409–423.

6. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. М. Стройиздат. 1985 с. 27.

  • Нравится87

Теги: Бетон, Арматура, Железобетонные конструкции, Железобетон, Индекс, Испытания, Назначение, Площадь, правила, Расчет, Список, Функция

 

 

 

 

Читайте также

О рациональном применении крупных заполнителей для бетона в строительстве

04.03.2004 / просмотров: [totalcount]

Ранее действовавшие нормативно-технические документы рекомендовали применять в качестве крупного заполнителя для бетонов марок до М 200 щебень из. ..

Они начинали минский ренессанс

21.04.2004 / просмотров: [totalcount]

С начала строительства Минского тракторного завода мои воспоминания перекликаются с записками Натальи Николаевны. Мне было 9 лет, когда 7 августа…

Первые памятники в честь павших героев

22.04.2004 / просмотров: [totalcount]

Решением правительства БССР от 14 мая 1946 г. на областные, районные и городские комитеты была возложена обязанность благоустроить могилы воинов…

Данная страница не существует!

  • О центре

    • История

    • Структура

    • Совет Директоров

    • Руководство

    • Специалисты

      • Помним

    • Дирекция специальных проектов

    • Дирекция научно-технических проектов и экспертиз

    • Вакансии

    • Научные школы

    • Партнеры

    • Технологическая платформа «Строительство и архитектура»

    • Членство в организациях

    • Лицензии

    • Раскрытие информации

      • Отчетность 2019

      • Непрофильные активы

    • Противодействие коррупции

    • Социальная ответственность

  • Услуги

    • В сфере подземного строительства

      • Геологические изыскания

      • Инженерные изыскания

    • В сфере бетонного строительства

    • В высотном и уникальном строительстве

    • Проектирование

    • Управление проектами

      • Проект реконструкции

    • Экспертиза

      • Обследование зданий

    • Технологический и ценовой аудит (ТЦА)

    • Галерея проектов

    • Ультразвуковой контроль сплошности свай и ультразвуковой контроль сплошности стен в грунте

    • Акустическое обследование фундаментных плит

    • Сейсмоакустический контроль сплошности свай

    • Сейсмоакустический контроль сплошности фундаментов и плит, поиск дефектов и пустот

    • Динамические испытания свай по волновой теории удара

    • Статические испытания свай

    • Теплоконтроль сейсмичности при бетонировании свай

  • Новости

    • Новости Центра

    • Новости отрасли

    • Календарь мероприятий

    • СМИ о нас

    • Отзывы организаций

    • Закупки

  • Центр
    сертификации

  • Заказчику

    • Оборудование

    • Контакты

  • Научно —
    техническая
    деятельность

    • Научные и инновационные разработки в области строительства и их внедрение

    • Научно-исследовательские (теоретические, поисковые и прикладные) работы

    • Научно-технический совет (НТС)

    • Научно-техническое сопровождение

    • Нормативно-технические документы

      • Разработка СТУ

    • Сотрудничество

    • BIM-технологии

    • Интеллектуальная собственность

    • Корпоративные издания

  • Научно —
    образовательная
    деятельность

    • Сведения об образовательной деятельности

    • Диссертационный совет

    • Информация о защитах диссертаций

    • Аспирантура

    • Подготовка диссертаций без освоения программы подготовки научно-педагогических кадров в аспирантуре

    • Прикрепление для сдачи кандидатских экзаменов

    • Докторантура

    • Повышение квалификации

    • Учебные программы Центра информационного моделирования

    • Психология личностного роста в профессиональной деятельности

    • ПК СТАРКОН. Обучение.

    • Кафедра Иностранных языков и кафедра Философии

    • Кафедра Строительные сооружения, конструкции и материалы

  • Вакансии

  • Контакты

    • Обратная связь

Формула для длины развертки, анкеровки и длины притирки

  • Автор сообщения:

Марка of concrete M20 M25 M30 M35 M40 & Above
Design bond stress for plain bars, Tbd N/mm2 1.2 1.4 1.5 1.7 1.9
Пресс -стресс для деформированных стержней, TBD N/MM2 1,92 2,24 2,40 2,72 3,04

3333

 3,04

333392

 3,04
3,04
. 456:2000 Расчетное напряжение сцепления (τbd) по методу рабочего напряжения для простых стержней и деформированных стержней при растяжении должно быть следующим:0082

 M35 M40 M45 M50
Design bond stress for plain bars, Tbd N/mm2 0. 8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4
Design bond stress for deformed bars, Tbd N/mm2 1.28 1.44 1.6 1.76 1.92 2.08 2.24