Армирование колонн монолитных: схемы, чертежи, минимальный и максимальный процент, нормы и правила

схемы, максимальный процент, класс арматуры, диаметр поперечной и продольной арматуры

Содержание статьи

  • 1 Армирование колонн
    • 1.1 Выбор арматуры по характеристикам
    • 1.2 Защитный слой
    • 1.3 Расстояния в свету
    • 1.4 Продольное армирование колонн
    • 1.5 Поперечное армирование колонн
    • 1.6 Анкеровка
    • 1.7 Соединения
    • 1.8 Гнутые стержни
    • 1.9 Выпуски
    • 1.10 Схемы армирования колонн
    • 1.11 Процент армирования колонн

Выполняется армирование колонн пространственными каркасами. Вяжут и сваривают каркасы из арматуры рабочей и конструкционной. Используются схемы армирования с продольными стержнями, поперечными хомутами, сетками, усиливающими спиралями и стяжками.

Выбор арматуры по характеристикам

Стальные пространственные каркасы работают внутри железобетонных колонн на растяжение, изгиб, кручение и сдвиг. Поэтому основная характеристика арматуры предел текучести. Для лучшего сцепления с бетоном наружная поверхность имеет неровную поверхность – рифление.

По этим двум показателям арматуре присваивается «класс»:

  • АI – соответствует зарубежному А240;
  • АII – аналог А300;
  • АIII – то же самое, что и А400;
  • АIV – аналог А600;
  • АV – соответствует А800;
  • Специальный – А500С.

Цифра указывает предел текучести в МПа. Вся арматура рифленая, кроме гладкой АI (А240). В документации используется двойная запись, российская снаружи, по западным стандартам в скобках.

До 90-х годов прошлого века применялось только кольцевое рифление. Позже появились варианты серповидного двух и четырехстороннего, резьбового рифления.

Прутки и рулонный прокат могут соединяться между собой по длине обжимными и резьбовыми муфтами. Арматура с серповидным и кольцевым рифлением стоит дешевле в производстве. Но, требует применения более дорогой техники на стройплощадке для гидравлического обжима муфт.

Арматура с резьбовым рифлением фактически является длинными шпильками. Ее соединять по длине на порядок легче. Нужен лишь газовый ключ. Но производство обходится дороже.

Армирующий каркас собирается из продольных стержней и поперечных П-образных хомутов. Либо проволочными стяжками, либо точечной сваркой. Устанавливается в опалубку, остается в бетоне весь срок эксплуатации. В круглых колоннах поперечные хомуты имеют вид кольца, соответственно.

Такая технология называется ненапрягаемым армированием. Расход стального проката просто гигантский. Рабочими в схеме являются продольные прутки. Поэтому их диаметр больше, от 12 мм до 40 мм. Поперечные хомуты могут относиться и к рабочему и к конструктивному типу армирования. Они необходимы для обеспечения проектной геометрии каркаса. И предотвращают раскрытие трещин в бетоне. Гораздо меньший  процент арматуры расходуется в технологии преднапряженного бетонирования. Вместо прутков здесь используются тросы. Их натягивают с проектным усилием внутри опалубки.

Что позволяет создать внутри монолитной конструкции внутренние усилия. Которые компенсируют внешние нагрузки во время эксплуатации.

К сожалению, методика преднапряженных конструкций из железобетона не пригодна для строительства по месту. Чаще применяется в готовых плитах перекрытия, которые проще укладывать на место. Самый экономичный вариант для отливки ЖБ колонн по месту – это использовать стержневую арматуру с серповидным рифлением класса А500С и А500СП.  Из типовых марок сталей Ст3 спокойного, полуспокойного раскисления, 18ГС и 20ГСФ.

Кроме продольных стержней и поперечных хомутов в каркасы могут добавляться сетки. Например, с их помощью легче устанавливать пояса армирования пилонов – узких длинных колонн. Внутрь колонны 500х500 мм может закладываться спираль из арматуры или диагональные перемычки.

Защитный слой

Защитным слоем принято называть корку бетона поверх арматурного стержня, хомута. Назначение защитного слоя не ограничивается предотвращением коррозии стальной арматуры. Еще от повышает огнестойкость конструкции, обеспечивает устройство стыковки и анкеровки, совместной работы цементного камня и стали.

Толщина защитного слоя регламентируется СП 28.13330:

Условия эксплуатации конструкций зданийТолщина защитного слоя бетона, мм, не менее
В закрытых помещениях при нормальной и пониженной влажности20
В закрытых помещениях при повышенной влажности (при отсутствии дополнительных защитных мероприятий)25
На открытом воздухе (при отсутствии дополнительных защитных мероприятий)30
В грунте (при отсутствии дополнительных защитных мероприятий), в монолитных фундаментах при наличии бетонной подготовки40
В монолитных фундаментах при отсутствии бетонной подготовки (только для нижней рабочей арматуры)70

В сборных конструкциях армирование круглых колонн выполняется с защитным слоем рабочей арматуры на 5 мм меньше табличных значений. Для конструкционной арматуры табличные размеры уменьшают на 10 мм. С другой стороны, запрещено армирование колонны 400х400 мм с размером защитного слоя меньше 10 мм либо диаметра стержня, конструкционной или рабочей.

При толщине защитного слоя стойки больше 50 мм в него дополнительно укладывается согнутая в цилиндр сетка с площадью сечения от 0,05 мм. Это конструкционное армирование.

Расстояния в свету

Выполняется армирование колонны 300х300 мм и других типоразмеров, в том числе, с учетом расстояния между прутками в свету:

  • не менее трех диаметров прутка;
  • больше среднего размера фракции наполнителя бетона;
  • до 400 мм для рабочей продольной арматуры.

При несоблюдении последнего максимального размера в каркас между рабочими прутками добавляется конструкционная арматура или сетка.

Продольное армирование колонн

В СП 28.13330 указан минимальный диаметр арматуры в колонне от 12 мм. Рекомендовано использовать стержни одинакового диаметра. Однако допускается применение двух типоразмеров. В этом случае толстая арматура смещается в углы, тонкая располагается на гранях.

В идеале берутся стержни или разматывается бухта необходимой длины. Стыки допускаются в нахлест, с обвязкой проволочными хомутами или сварным соединением. Их нужно стараться располагать в местах изменения сечения стоек.

Поперечное армирование колонн

В нижней таблице приведена зависимость диаметров арматуры продольной и поперечной:

КаркасДиаметр арматуры поперечной в зависимости от диаметра арматуры продольной, мм
40363228252220181612
Вязаный101088865555
Сварной101088865543

Зачем нужна поперечная арматура в колонне из железобетона, можно понять из характеристик конструкционных материалов:

  • бетон воспринимает колоссальные нагрузки на сжатие;
  • сталь работает на растяжение, кручение, изгиб, сдвиг;
  • в железобетоне свойства материалов объединяются.

Допустимый минимальный шаг поперечной арматуры в колонне составляет 12 и 15 диаметров прута для вязаных, сварных каркасов, соответственно. Максимальный шаг 400 мм и 500 мм при показателе расчетного сопротивления сжатию 450 – 500 кгс/см² и менее 400 кгс/см², соответственно.

Для колонн 300х300 мм и 400х400 мм допускается один цельный хомут П-образного или Т-образного профиля. Для больших сечений опор применяются два П-образных хомута, уложенных навстречу друг другу (П) или поперек друг друга (Т).

Проволочные и стержневые сетки косвенного армирования в колонне необходимы для придания каркасам проектной формы, усиления защитного бетонного слоя, прочих вспомогательных задач.

Анкеровка

В регламенте СП 63.13330 допускается  армирование колонны 500х500 мм с анкеровкой следующих типов:

  • при помощи анкерных устройств – головка высаженная, гайка, шайба, пластина регулировочная и так далее;
  • с монтажом изделий типа сварных сеток и П-образных стержней;
  • с приваренными поперечными стержнями;
  • при помощи загнутого конца в форме петли, лапки или крюка;
  • прямым стержнем.

Длина выпуска анкеров зависит от напряжения в этой зоне, качества бетона, схемы армирования, класса рифленого стержня и его поперечного сечения.

Анкеры применяются для замоноличивания консоли опоры с балками и плитами перекрытий. При этом в плиту может вмуровываться подошва, средняя часть, оголовок стойки. Длина анкеровки минимальная либо 200 мм, либо 15 диаметров прутка.

Соединения

Для ненапрягаемой арматуры допустимы следующие варианты соединения:

  • муфты – резьбовые или под опрессовку;
  • сварка – только внахлест;
  • вязка – проволочными хомутами, с загибом или с прямыми концами.

Без сварки по ГОСТ допускается армирование колонн 400х400 мм с наращиванием стержней не более 40 мм в диаметре. В поперечном сечении места стыка процент армирования не должен превышать 50% или 25% для рифленого, гладкого прутка, соответственно.

Минимальное расстояние соединений в свету на чертеже составляет 30 мм или 2 диаметра стержня. Перепуск в нахлесте должен быть больше 250 мм или 20d.

Гнутые стержни

В 75% случаев армирование монолитной колонны выполняется с выпуском концов прутков в плиты и балки для обеспечения монолитной конструкции силового пространственного каркаса здания.

По умолчанию чертеж изгиба, отгиба должен обеспечивать безопасность бетона внутри загнутого участка. Другими словами, цементный камень не должен крошиться и трескаться внутри петли, крюка.

Поэтому гнутся прутки при помощи оправки, диаметр которой зависит от аналогичного параметра стержня. Дополнительно следует учесть шаг прямой и косвенной арматуры в колоне, плите, балки. Чтобы торчащий хвост можно было связать с соседним каркасом ж/б изделия.

Выпуски

Кроме анкеровки выпуски арматуры из колонны используются еще и в местах перехода поперечного ее сечения. В этом случае форма выпущенных стержней прямая. Но концы еще и отогнуты внутри с уклоном 1/8 – 1/6, как на нижней схеме.

При этом шаг поперечной арматуры в колонне может меняться или оставаться прежним. В зависимости от сборных нагрузок этажа.

Схемы армирования колонн

Кроме тела колонна в большинстве случаев имеет дополнительные элементы:

  • подколонник – стакан, жестко связанный с фундаментом, в который устанавливается стойка;
  • капитель – уширение оголовка опоры;
  • консоль – боковой выступ под укладку плит, балок.

И если сама схема армирования колонны достаточно простая – вертикальные прутки, обвязанные рядами горизонтальных хомутов. То, для капителей и консолей разработаны специальные схемы армирования.

Например, типовое армирование консоли колонны производится по следующим схемам:

Для капителей поперечная арматура в колонне располагается следующим образом в месте уширения оголовка:

И это гораздо сложнее, чем арматурные выпуски из кирпичной колонны в балку из железобетона. Но и значительно прочнее, долговечнее.

Процент армирования колонн

Так как определяется процент армирования колонны простым арифметическим действием:

Ра/Рк

То, с его вычислением никаких проблем не возникает. Это показатель количества металла в поперечном разрезе бетона. Рекомендуется максимальный процент армирования колонн 5%. Оптимальным значением является 0,3 – 4%.

Минимальный процент армирования колонн нормативными документами в РФ не ограничен. Но, при содержании в поперечном сечении бетона меньше 0,25% стали колонна из разряда железобетонных автоматически переходит в категорию бетонных конструкций.

Таким образом, в клонах используются сварные, вязанные каркасы. Состоящие из продольной рабочей, поперечной косвенной и конструкционной вспомогательной арматуры. Концы которой могут отгибаться для связки с каркасами балок, плит перекрытия.

Армирование колонн. | Архитектурный журнал ADCity

14396

Для колонн и стоек, работающих на центральное сжатие, принимается как правило квадратное сечение, иногда прямоугольное, круглое или кольцевое. 
Если эксцентриситет большой (как правило при внецентренном сжатии) поперечное сечение колонн принимается прямоугольным. При этом большие стороны прямоугольника располагаются параллельно оси, относительно которой имеется эксцентриситет. 
Также сече­ния могут быть тавровыми или двутавровыми.
В целях стандартизации прямоугольные и квадратные сечения колонн принимаются кратными 50 мм. 
Для монолитных колонн рекомендуется поперечное сечение не менее 250 мм. 
Бетон для колонн используют не ниже класса В15 (С12/15), а для очень нагруженных не ниже В25 (C20/25). 
Колонны армируются продольными стержнями арматуры диаметром ≥ 12 мм из стали класса А400C или А500C и поперечными стержнями или хомутами из стали класса А240C
Размеры поперечных сечений следует принимать такими, чтобы гибкость l0/r относительно любой из осей поперечного сечения не превышала 120. 
Толщину защитного слоя бетона следует принимать ≥ диаметра стержней продольной арматуры и не менее 20 мм. Если в качестве продольной арматуры используется полосовая, угловая или фасонная сталь (в колоннах с жестким каркасом), толщина защитного слоя принимается ≥50 мм; 
Расстояние в свету между вертикальными стержнями арма­туры, расположенными при бетонировании вертикально, должно быть ≥ 50 мм. Расстояние между стержнями продольной арматуры, расположенными при бетонировании гори­зонтально или под наклоном принимается ≥ 25 м. для арматуры нижней части сечения и ≥ 30 мм для арма­туры верхней части сечения. Кроме того, это расстояние во всех случаях при­нимается ≥ наибольшего диаметра арматуры;
Поперечные стержни или хомуты устанавливаются без расчета, но с соблюдением следующих требований: 
 — при ширине поперечного сечения колонны ≤ 400 мм и количестве про­дольных стержней ≤ 4 проектируются плоские сварные каркасы без дополнительных стержней или оди­ночные хомуты;
— при ширине поперечного сечения > 400 мм или количестве продольных стержней > 4 устанавливаются дополнительные стержни на одной из сторон или ставятся двойные хомуты; — вместо двойных хомутов допускается ставить соедини­тельные шпильки ;
— перегибы хомутов предусматривают на расстояниях ≤ 400 мм по ширине поперечного сечения элемента.
Конструкция вязаных хомутов колонн должна быть такова, чтобы продольные стержни (по крайней мере через один) располагались в местах перегиба хомутов, а эти перегибы — на расстоянии не более 400 мм по ширине сечения колонны. При ширине грани не более 400 мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех допускается охват всех продольных стержней одним хомутом.
Расстояние между стержнями поперечной арматуры принимается ≤ 15 d для вязаных каркасов и ≤ 20 d для сварных каркасов, чтобы предотвратить боковое выпучивание про­дольных стержней арматуры. При этом во всех случаях это расстояние принимается ≤ 500 мм, где d — это наименьший из диаметров продольных сжатых стержней. 
В колоннах с коэффициентом армирования продольной арматурой > 3% поперечные стержни или хомуты ставятся на расстояниях ≤ 10d и ≤ 300 мм. 
Диаметр поперечной арматуры в сварных каркасах принимается: 
 — 5-6 мм — при d = 14-20 мм продольных стержней; 
 — 8 мм — при d = 22-25 мм; 
 — 10 мм — при d = 28-32 мм; 
 — 12 мм — при d = 36-40 мм; 
В вязаных каркасах диаметр хомутов принимается ≥ 5 мм и ≥ 0,25d, в данном случае d — наибольший диаметр стержней продольной арматуры. 
Как правило при изготовлении вязаных каркасов используются хомуты из проволоки класса А240С диаметром 6-8 мм.  
Если проектом предусматриваются закладные металлические детали, то они не должны выступать за плоскость граней элементов. Закладные детали должны привариваться к рабочей арматуре или быть надежно заанкеренными в бетон посредством специальных анкерных крюков или стержней.

Армирование, колонн

Современный отчет: различные методы армирования монолитных железобетонных соединений балки-колонны

  • Абутаха Р.С., Чутарат Н. (2003) Циклическая реакция наружных железобетонных соединений балки-колонны, армированных стержнями с оголовком — экспериментальное исследование. Структура J 100(2):259–264

    Google Scholar

  • ACI: 352:2002 (2010) Рекомендации по проектированию соединений балок с колоннами в монолитных железобетонных конструкциях. Совместный комитет ACI-ASCE 352, Документ технического комитета 352R-02, стр. 37

  • Комитет ACI (2014 г.) Строительные нормы и правила для конструкционного бетона (ACI 318-14) и комментарии. Американский институт бетона, стр. 520

  • Аша П., Сундарараджан Р. (2012) Сейсмические характеристики внешних соединений балки-колонны с квадратной спиральной конфайнментом. Азиатский J Civ Eng 13 (4): 571–583

    Google Scholar

  • Au FTK, Huang K, Pam HJ (2005) Опечатка Диагонально-армированные соединения балки-колонны, усиленные при циклической нагрузке. Proc Inst Civ Eng Struct Build 158 (2): 155

    Артикул

    Google Scholar

  • Байси З., Гебман М. (2002) Уменьшение поперечной арматуры в сейсмостойком соединении балки-колонны за счет применения стальной фибры. Структура ACI J 99(6):772–780

    Google Scholar

  • «>

    Берес А., Пессики С.П., Уайт Р.Н., Гергели П. (1996) Последствия экспериментов по сейсмическому поведению гравитационной нагрузки, спроектированные для соединения ж/б балки с колонной. Земные спектры 12 (2): 185–198

    Артикул

    Google Scholar

  • Биндху К.Р., Джая К.П. (2010) Прочность и поведение соединений наружных балочных колонн с диагональными поперечными стержнями. Азиатский J Civ Eng 11 (3): 397–410

    Google Scholar

  • Биндху К.Р., Шрикумар К.Дж. (2011) Сейсмостойкость стыка внешней балочной колонны с диагональными хомутами. Int J Civ Struct Eng 2(1):160–175

    Google Scholar

  • Calvi GM, MagenesG PS (2002) Релевантность повреждения и обрушения соединения балки-колонны при оценке железобетонной рамы. J Earthq Eng 6(1):75–100

    Статья

    Google Scholar

  • «>

    Чалиорис К.Э., Фаввата М.Дж., Караяннис К.Г. (2008) Железобетонные соединения балки-колонны с перекрещивающимися наклонными стержнями при циклических деформациях. Earthq Eng Struct Dyn 37(6):881–897

    Статья

    Google Scholar

  • Чалиорис К.Э., Караяннис К.Г. (2013) Экспериментальное исследование железобетонных балок с прямоугольной спиральной арматурой на кручение. Англ. Структура 56: 286–297. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2013.05.003

    Статья

    Google Scholar

  • Chen CC, Suswanto B, Lin YJ (2009) Поведение и прочность соединений стальных железобетонных балок с колоннами при одностороннем воздействии сил. J Constr Steel Res 65 (8–9): 1569–1581. https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2008.03.010

    Артикул

    Google Scholar

  • Чидамбарам К.С. , Тиругнанам Г.С. (2012) Сравнительное исследование поведения армированных соединений балки-колонны с учетом детализации анкеровки. Journal of Civil Engineering Research 2(4):12–17

    Статья

    Google Scholar

  • Cui Y, Nakashima M (2012) Применение шпилек с головкой в ​​стальной фиброармированной цементной композитной плите соединения стальной балки с колонной. Eqrthq Eng Eng Vib 11(1):11–21

    Артикул

    Google Scholar

  • Ганесан Н., Индира П.В., Абрахам Р. (2007) Армированные стальным волокном высокопрочные бетонные соединения балки-колонны, подвергающиеся циклическим нагрузкам. ISET J Earthq Technol 44(3–4):445–456

    Google Scholar

  • Гитанжали С., Венкатасубрамани Р. (2014) Поведение соединений колонн наружных балок из ВФБ при циклических нагрузках. Int J Sci Eng Technol Res 3: 1568–1571

    Google Scholar

  • Gencoglu M (2007) Влияние хомутов и размеры областей, используемых SFRC в наружных соединениях балки и колонны. Struct Eng Mech 27(2):223–241

    Артикул

    Google Scholar

  • Ha G, Cho C (2008) Усиление стыков армированной высокопрочной бетонной балки и колонны с использованием усовершенствованных деталей армирования. Mag Concrete Res 9831 (7): 487–497

    Артикул

    Google Scholar

  • IS:13920 (2016) Пластичное проектирование и детализация железобетонных конструкций, подверженных сейсмическим воздействиям: свод правил. Бюро индийских стандартов, Нью-Дели (июль), стр. 1–121

  • IS 456 (2000 г.) Обычный и железобетон. Бюро индийских стандартов, Нью-Дели, стр. 1–114

  • «>

    Айенгар КТСР, Десайи П., Редди К.Н. (1970) Деформационно-напряженные характеристики бетона, заключенного в стальные вяжущие. Mag Concrete Res 22 (72): 173–184. https://doi.org/10.1680/macr.1970.22.72.173

    Артикул

    Google Scholar

  • Кадарнингсих Р., Сатьярно И., Тривийоно А. (2014) Предложения по усилению стыков балочных колонн в железобетонной несущей конструкции: обзор литературы. Procedia Eng 95: 158–171. https://doi.org/10.1016/j.proeng.2014.12.175

    Статья

    Google Scholar

  • Калилутин А.К., Котандараман С. (2014) Экспериментальное исследование поведения стыка железобетонных балок и колонн. Int J Civ Struct Eng 4 (3): 248–261

    Google Scholar

  • Kang THK, Ha SS, Choi DU (2008) Сейсмическая оценка взаимодействий между балкой и колонной с использованием оголовков. В: Материалы 14WCEE, стр. 8–15

  • Караяннис С., Сиркелис Г., Мавроэйдис П. (2005) Повышение сейсмостойкости внешних соединений балки-колонны с использованием прямоугольной спиральной поперечной арматуры. WIT Trans Built Environ 81:147–156

    Google Scholar

  • Караяннис С., Сиркелис Г. (2005) Реакция колонн и соединений со спиральной арматурой на сдвиг. Методы вычислений Exp Meas 41:455–463

    Google Scholar

  • Коцовоу Г., Музакис Х. (2011) Сейсмическое поведение наружных стыков ж/б. Mag Concr Res 63(4):247–264

    Статья

    Google Scholar

  • Kuang JS (2006) Влияние анкеровки стержня балки на балку: поведение соединения колонны, стр. 115–24

  • Кумар А., РобертРави С. (2014) Экспериментальное исследование соединений балки-колонны для изменения направления нагрузки. Int J Eng Sci 54: 56–65

    Google Scholar

  • Liu C (2006) Сейсмические характеристики узлов соединения балки-колонны, армированных стальной фиброй. Кандидатская диссертация, стр. 195

  • Lu X, Urukap TH, Li S, Lin F (2012) Сейсмическое поведение внутренних соединений железобетонных балок и колонн с дополнительными стержнями при циклической нагрузке. Earthq Struct 3(1):37–57

    Артикул

    Google Scholar

  • Ойнам Р.М. (2013) Экспериментальное исследование соединения балки-колонны с волокнами при циклическом нагружении. IOSR J Eng 3:13–23

    Статья

    Google Scholar

  • Мади М., Хасабалла М., Эль-Рагаби А., Эль-Салакави Э. (2011) Влияние армирования на поведение соединений балки-колонны из стеклопластика и железобетона. В: Достижения в композитах FRP в гражданском строительстве. Springer, Берлин, Гейдельберг, стр. 330–333. https://doi.org/10.1007/978-3-642-17487-2_71

  • Moehle J (2015) Сейсмический расчет железобетонных зданий. Mc Gew Hill Education, стр. 873

    Google Scholar

  • Mojarrad Bahreh V, El-Badry M (2013) Усиление стыков балки и колонны шпильками со стальными головками для обеспечения сейсмостойкости. В: Международный симпозиум по землетрясениям, стр. 8

  • Murty CVR (2005) Советы IITK-BMTPC по землетрясениям: изучение сейсмостойкого проектирования и строительства, стр. 4

  • Murty CVR, Rai DC, Bajpai KK, Jain SK (2003)Эффективность деталей армирования в наружных железобетонных соединениях балки-колонны для сейсмостойкости. Конструкция J 100(2):149–156

    Google Scholar

  • «>

    Мурти К.В., Госвани Р., Виджаянараянан А., Мехта В.В. (2012) Некоторые концепции поведения зданий при землетрясениях. Гуджарат: Управление штата Гуджарат по борьбе со стихийными бедствиями (GSDMA), стр. 268

  • Пампанин С., Кальви Г.М., Моратти М. (2002) Сейсмические характеристики соединений железобетонных балок и колонн, рассчитанных только на силу тяжести. В: 12-я европейская конференция по сейсмостойкому проектированию, том 726, стр. 1–10

  • Парк Р., Полей Т. (1973) Поведение железобетонных соединений внешних балок и колонн при циклических нагрузках. В: Труды пятой всемирной конференции по сейсмостойкому проектированию, Рим, стр. 10

  • Парк Р., Полей Т. (1975) Проектирование бетонных конструкций. Уайли, Нью-Йорк, стр. 769

    Google Scholar

  • Park S, Mosalam P (2012) Экспериментальные и аналитические исследования железобетонных зданий с сейсмически уязвимыми соединениями балки и колонны. Pacific Earthquake Engineering Research Center, стр. 224, стр.

  • Патель П.А., Десаи А.К., Десаи Дж.А. (2013) Оценка железобетонных и фибробетонных блоков внешней балки и колонны при циклической нагрузке для уменьшения поперечного армирования области соединения. Mag Concr Res 65 (7): 405–414

    Артикул

    Google Scholar

  • Раджагопал С., Прабавати С. (2013) Исследование сейсмического поведения внешней балки: соединение колонн с использованием Т-образного механического анкерного крепления с заколкой для волос. J King Saud Univ Eng Sci 27 (2): 142–152. https://doi.org/10.1016/j.jksues.2013.09.002

    Статья

    Google Scholar

  • Raju KR, Cinitha A, Iyer NR (2012) Оценка сейсмических характеристик существующих железобетонных зданий, спроектированных в соответствии с прошлыми нормами и правилами. Индийская академия наук 37 (2): 281–29. 7

    Google Scholar

  • Рао А.Г., Канака Дурга С. (2013) Влияние элементов жесткости на механику и прочность на сдвиг внешних соединений балки-колонны в рамах, сопротивляющихся моменту. В: Прикладная механика и материалы, том 343, стр. 15–19

  • Ричарт Р., Брандцаэг ФЭА, Браун Р.Л. (1929) Разрушение простого и спирально армированного бетона при сжатии. Бюллетень 190. Инженерная экспериментальная станция Университета Иллинойса, Иллинойс. стр. 74

  • Roberto TL (1988) Требования к креплению в салоне R.C. соединения балки-колонны. В: Труды девятой всемирной конференции по сейсмостойкости, Токио-Киото, Япония

  • Ронг С., Чжан Дж., Ли И (2013) Сейсмические характеристики соединений колонн особой формы с Х-образной арматурой. Транс Тяньцзиньский университет 19 (2): 110–117. https://doi.org/10.1007/s12209-013-1863-5

    Статья

    Google Scholar

  • «>

    Саатчиоглу М., Разви С.Р. (1992) Прочность и пластичность монолитного бетона. J Struct Eng 118(6):1590–1607

    Артикул

    Google Scholar

  • Саид А.М. (2009) Характеристика повреждений соединений балки-колонны, армированных стеклопластиком, при обратной циклической нагрузке. Smart Struct Syst 5(4):443–455

    Артикул

    Google Scholar

  • Саид А.М., Нехди М.Л. (2004) Поведение соединений балочных колонн, отлитых с использованием самоуплотняющегося бетона при обратной циклической нагрузке. В: 13-я всемирная конференция по сейсмостойкому проектированию, Ванкувер, Канада, стр. 10

  • Саид А.М., Нехди М.Л. (2004) Использование FRP для железобетонных рам в сейсмических зонах: часть ii. производительность соединений балки-колонны, армированной стекловолокном без стали. Appl Compos Mater 11: 227–245

    Статья

    Google Scholar

  • «>

    Сараванан Дж., Кумаран Г. (2011) Прочность на сдвиг соединений железобетонных балок и колонн из стеклопластика. Open Eng 1(1):89–102

    Статья

    Google Scholar

  • Шарбатдар М.К., Саатчиоглу М., Бенмокран Б. (2011) Сейсмические характеристики изгиба бетонных соединений, армированных стержнями и сетками из углепластика. Составная структура 93 (10): 2439–2449. https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2011.04.009

    Статья

    Google Scholar

  • Шейх С.А., Токлюку М.Т. (1993) Железобетонные колонны, ограниченные круговыми спиралями и обручами. Структура ACI J 90:542–542

    Google Scholar

  • Субраманиан Н., Пракаш Рао С. (2003) Сейсмический расчет соединений в железобетонных конструкциях: обзор. Индийский бетон J 77(2):883–892

    Google Scholar

  • «>

    Тегос и др. (1988) Сейсмостойкость соединения диагонально армированных балок

  • Тераи М., Минами К. (2008) Разработка сейсмических характеристик железобетонных элементов с сейсмостойким стальным стержнем. В: Всемирная конференция по сейсмостойкому проектированию, стр. 2–7 9.0004

  • Цонос А.Г., Тегос И.А., Пенелис Г.Г. (1993) Сейсмостойкость наружных соединений балки-колонны типа 2, усиленных наклонными стержнями. Структура J 89(1):3–12

    Google Scholar

  • Уоллес Дж.В., МакКоннелл С.В., Гупта П., Кот П.А. (1998) Использование оголовков в соединениях балок и колонн, подверженных сейсмическим нагрузкам. Структура J 95(5):590–606

    Google Scholar

  • Wang Q, Shi Q, Tao Yi (2016) Экспериментальные и численные исследования сейсмического поведения сталежелезобетонных сжато-изгибаемых элементов из стали нового типа. Adv Struct Eng 19(2):255–269

    Статья

    Google Scholar

  • Уайт Дж.К., Фаттах А., Хаддад М.С. (1988) Перемещение пластиковых шарнирных зон для повышения сейсмостойкости железобетонных зданий. Структура ACI J 85:123–133

    Google Scholar

  • Гали А., Юаким С.А. (2005) Шпильки с головкой в ​​бетоне: современный уровень техники. Структура ACI J 102(5):657

    Google Scholar

    • Исследование сборной монолитной составной спиральной железобетонной колонны, заключенной в обруч из стальных листов и соединенной болтами

    Заголовки статей

    Получение и характеристика композитной некапающей пленки для теплиц из полиэтилена/этиленвинилацетата

    стр. 237

    Исследование микроструктуры и механических свойств пористого Si 3 N 4 Керамика

    стр. 241

    Характеристика холоднокатаного медного листа с гальваническим никелевым покрытием

    стр. 245

    Изготовление и характеристика керамического соединения оксида алюминия/циркония

    стр. 249

    Исследование сборной монолитной составной спиральной железобетонной колонны, заключенной в обруч из стального листа и соединенной болтами

    стр. 255

    Низкотемпературное и быстрое изготовление объемной керамики Nano-TiO 2

    стр. 261

    Исследование получения волокон Nano-SiC темплатным методом на основе отработанного хлопкового линта

    стр. 265

    Характеристики дробеструйной обработки холоднокатаного молибденового листа

    стр. 269

    Получение и механизм покрытия Nano-TiO 2 на поли( p -фенилен-бензобисоксазол) (PBO) волокне

    стр. 274

    Главная Материаловедение Форум Материаловедение Форум Vol. 724 Исследование сборной монолитной компаундной спирали…

    Предварительный просмотр статьи

    Реферат:

    Собранная монолитная составная спиральная железобетонная колонна в этой статье состоит из двух бетонных колонн, укрепленных высокопрочным составным спиральным обручем и соединенных стальным кожухом и болтами. Проведены опыты четырех образцов при малых циклических нагрузках и различных осевых нагрузках на сжатие, и результат свидетельствует о том, что антисейсмические свойства этой меры не хуже, чем цельные составные винтовые кольцевые колонны при той же нагрузке.

    Доступ через ваше учреждение

    Вас также могут заинтересовать эти электронные книги

    Предварительный просмотр

    Рекомендации

    [1]
    Сун, Цзиньшэн и Сяочжэнь Чжоу. Экспериментальные исследования повышения сейсмостойкости бетонной прямоугольной колонны со спиральным обручем. Журнал Си Института металлургии и строительства: №46, (1986), стр.23-47.

    Google Scholar

    [2]
    Цзян, Циньцзянь. Сводка по развитию сборных железобетонных зданий в стране и за рубежом., Journal of Architecture Technology: Vol. 41, № 12, (2010), стр. 1074-1077.

    Академия Google

    [3]
    Министерство строительства Китайской Народной Республики (2010 г.). Правила проектирования железобетонных конструкций. ГБ 50010-2010. Пекин.